maria llàtser/arquitecta Maria Llàtser Rodríguez /52.609.585-Y Primer de Maig 2 / 12330 Traiguera 657130751 / [email protected]

UR_4 PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE MURO DE CONTENCIÓN EN LA AVENIDA MAESTRAT / 1ª FASE C/ Mossén Daniel Llatge – C/ Generalitat Valenciana promotor

AJUNTAMENT DE TRAIGUERA/ P-1212100-J

emplazamiento localidad

AVINGUDA MAESTRAT 12330

TRAIGUERA 01-07-2008 2008/2055-1

VISAT Arquitectes signants:

LLATSER RODRIGUEZ, MARIA

JPQ

COLEGIO TERRITORIAL DE ARQUITECTOS DE CASTELLÓN (CTAC) COACV

Enseñanza, 4

Teléfono 22 41 58

Fax 22 94 00

12001 CASTELLÓN

HOJA DE RESEÑA Nº EXPEDIENTE COLEGIAL

2006

Nº. VISADO

PROMOTOR TITULAR

N.I.F. Ajuntament de Traiguera

P1212100J

DOMICILIO C/ Major, núm. 17 12330 TRAIGUERA PERSONA QUE FIRMA EL CONTRATO

D.N.I.

ARQUITECTO

% PARTICIP.

Maria Llàtser Rodríguez

100%

Nº COLEGIADO 10.018

TRABAJO ENCARGADO PROYECTO BÁSICO PROYECTO DE EJECUCIÓN

DIRECCIÓN DE OBRA MISIÓN COMPLETA

TÍTULO O DESCRIPCIÓN BREVE MURO DE CONTENCIÓN EN LA AVENIDA MAESTRAT / 1ª FASE

CODIGO

REF. CATASTRAL EMPLAZAMIENTO, LOCALIDAD AVENIDA MAESTRAT, (tramo entre C/ Mossén Daniel Llatge – C/ Generalitat Valenciana) 12330 TRAIGUERA FASE CORRESPONDIENTE A ESTE TRÁMITE PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN

CODIGO

CONTROL ADMINISTRACIÓN COLEGIO

VISADO COLEGIO 01-07-2008 2008/2055-1

COBRO DE HONORARIOS

VISAT Arquitectes signants:

LLATSER RODRIGUEZ, MARIA

http://www.ctac.es/Software/Plantillas/plantillas.htm JPQ

ARQUITECTO DIRECTAMENTE POR COLEGIO (NECESARIO APORTAR CONTRATO ORIGINAL) COBRO FASE _____________ IVA _____________ CANTIDAD TOTAL_________________ RETENC. IRPF _____________ TOTAL

_____________

ESTUDIO SEG. Y SALUD IVA

_____________ _____________

TOTAL

_____________

PRESUPUESTO DE EJECUCIÓN MATERIAL

52.498’35 €

DERECHOS COLEGIALES OBRAS EDIFICACIÓN USO VIVIENDAS LOCALES Y GARAJES NAVES INDUSTRIALES OTROS USOS SUP. TOTAL

€./M2 MÁXIMO POR TRAMO

SUPERFICIE

PEM 52.498’35

% FASE

0.20 %

IMPORTE

70%

73,50

OBRAS URBANIZACIÓN % FASE

SEGURIDAD Y SALUD SUPERFICIE

IMPORTE

€/M2 Ó MÁXIMO POR TRAMO

ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD ACTA APROBACIÓN + LIBRO + COORDINACIÓN

IMPORTE 12,02

PLANEAMIENTO FIGURA PLANEAMIENTO

BAREMO SEGÚN TABLA

IMPORTE

OTROS TRABAJOS TIPO TRABAJO

IMPORTE

TOTAL APORTACIÓN COLEGIADO 85.52 € IVA 13.68 € SUMA 99.20 € NOTA: LOS DOCUMENTOS VISADOS SOLO SE PODRÁN ENTREGAR PREVIO ABONO DE LOS DERECHOS COLEGIALES

INDICACIONES DEL ARQUITECTO EL ARQUITECTO AUTORIZA AL COLEGIO A ENTREGAR AL CLIENTE EL DOCUMENTO, PREVIO PAGO DE LOS HONORARIOS. EL ARQUITECTO AUTORIZA AL COLEGIO A ENTREGAR AL CLIENTE EL DOCUMENTO. NO ENTREGAR EL DOCUMENTO AL CLIENTE. AVISAR AL ARQUITECTO. EL ARQUITECTO SOLICITA INFORME URBANÍSTICO SOBRE ESTE PROYECTO: A CARGO DEL CLIENTE A CARGO DEL ARQUITECTO IMPORTE

FECHA Y FIRMA DEL ARQUITECTO Traiguera, ENERO 20078

01-07-2008 2008/2055-1

VISAT

Maria Llàtser Rodríguez, Arquitectes signants:

LLATSER RODRIGUEZ, MARIA

JPQ

D./Dª: MARIA LLÀTSER RODRÍGUEZ, arquitecta colegiada en el Colegio Territorial de Castellón, con el nº 10.018

EXP ONE : Que a petición del Ajuntament de Traiguera he redactado el proyecto básico y de ejecución de Muro de Contención en la Avenida Maestrat – 1ª Fase, situado en suelo urbano, clasificado por las NNSS de Traiguera como Ensanche. Dicho proyecto fue presentado por parte de este ayuntamiento, con el fin de solicitar las ayudas para Plan Provincial de cooperación a las Obras y Servicios de competencia municipal para el año 2008 (PPOYS-2008), convocadas por la Diputació de Castelló. El proyecto no incorpora el Plan de Gestión de Residuos, puesto se redactó antes de la entrada en vigor del R.D. 105/2008.27.362 del Registro General de la Diputación Provincial – Ofisam Traiguera, de fecha 12 de Septiembre de 2.007. Se aporta copia de la instancia remitida a Diputació con el registro de entrada mencionado en el párrafo anterior.

S O LI CI TA: Se lleve a cabo el visado del proyecto referenciado, por entenderse que el R.D. 105/2008 no le es de aplicación.

En TRAIGUERA, a 23 de JUNIO de 2008

La arquitecta

01-07-2008 2008/2055-1

VISAT Arquitectes signants:

LLATSER RODRIGUEZ, MARIA

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01-07-2008 2008/2055-1

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PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE MURO DE CONTENCIÓN EN LA AVENIDA MAESTRAT FASE 1: Carrer Mossén Daniel Llatge – Carrer Generalitat Valenciana / TRAIGUERA 12330 PROMOTOR: AJUNTAMENT DE TRAIGUERA

INDICE DOCUMENTACION TÉCNICA. 1. MEMORIA DESCRIPTIVA Y JUSTIFICATIVA. 1.1. AGENTES DE LA EDIFICACIÓN. 1.2. OBJETO. 1.3. EMPLAZAMIENTO 1.4. CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO 1.5. PROGRAMA DE NECESIDADES Y USOS. 1.6. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS A REALIZAR. 1.7. NORMAS Y ORDENANZAS. 1.8. CONSIDERACIONES GENERALES. 1.9. CUADRO DE SUPERFICIES. 1.10. DURACIÓN DE LAS OBRAS. 1.11. PRESUPUESTO. 2. MEMORIA CONSTRUCTIVA. 2.1. JUSTIFICACIÓN Y OFICIOS. 2.2. SUSTENTACIÓN DEL EDIFICIO. 2.3. SISTEMA ESTRUCTURAL. 3. CUMPLIMIENTO NORMATIVA. 3.1. SEGURIDAD ESTRUCTURAL. 3.2. NORMA DE CONSTRUCCIÓN SISMORRESISTENTE NCSE-02. 4. PRESUPUESTO. 4.1. 4.2. 4.3. 4.4. 4.5.

CUADRO DE PRECIOS UNITARIOS CUADRO DE PRECIOS DESCOMPUESTOS ESTADO DE MEDICIONES Y PRESUPUESTO RESUMEN POR CAPÍTULOS DESGLOSE GENERAL DEL PRESUPUESTO.

5. PLIEGO DE CONDICIONES. 5.1. PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS GENERALES 5.2. PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS PARTICULARES 6. MEMORIA DE CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA 7. ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD

PLANOS. 01-07-2008 2008/2055-1

VISAT maria llàtser rodríguez / arquitecta

primer de maig 2 / 12330 traiguera

Arquitectes signants:

657130751/[email protected] LLATSER RODRIGUEZ, MARIA

1

JPQ

1. MEMORIA DESCRIPTIVA Y JUSTIFICATIVA maria llàtser/arquitecta

01-07-2008 2008/2055-1

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LLATSER RODRIGUEZ, MARIA

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PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE MURO DE CONTENCIÓN EN LA AVENIDA MAESTRAT FASE 1: Carrer Mossén Daniel Llatge – Carrer Generalitat Valenciana / TRAIGUERA 12330 PROMOTOR: AJUNTAMENT DE TRAIGUERA

1.

MEMORIA DESCRIPTIVA Y JUSTIFICATIVA.

1.1

AGENTES DE LA EDIFICACIÓN:

Ajuntament de Traiguera P-1212100-J C/ Major, núm. 17 - TRAIGUERA 12.330, Castelló. Maria Llàtser Rodríguez 52.609.585-Y nº de colegiada 10.018 en el Colegio Oficial de Arquitectos de la Comunidad Valenciana, Colegio ARQUITECTO Y DIRECTOR DE OBRA Territorial de Castellón. C/Primer de Maig, 2 - TRAIGUERA 12.330, Castelló. Telf. 657130751 – [email protected] OSCAR LLATSER DURAN DIRECTOR DE LA EJECUCIÓN DE LA nº de colegiado 845 en el Colegio Oficial de OBRA Aparejadores y Arquitectos Técnicos de Castellón. MARIA LLÀTSER RODRÍGUEZ, nº de colegiada 10.018 en AUTOR DEL ESTUDIO el Colegio Territorial de Arquitectos de Castelló. SEGURIDAD OSCAR LLATSER DURAN, nº de colegiado 845 en el Y SALUD COORDINADOR Colegio Oficial de Aparejadores y Arquitectos Técnicos DURANTE EJECUCION de Castellón. PROMOTOR

1.2

OBJETO:

El objeto del proyecto que nos ocupa, titulado MURO DE CONTENCIÓN EN LA AVENIDA MAESTRAT, es conseguir la preceptiva licencia de obras para proceder posteriormente a la ejecución del mismo. Así mismo, se pretende documentar convenientemente al constructor de las obras, para una correcta y eficiente ejecución de las mismas. Con el presente proyecto se pretende llevar a cabo las obras necesarias para el acondicionamiento del tramo de la Avenida Maestrat, comprendido entre las calles Mossén Daniel Llatge y Generalitat Valenciana. La obra se enmarca dentro de la intención municipal de completar y cerrar la trama urbana en este punto de la población, de modo que su ejecución se considera muy ventajosa y conveniente al mejorar las condiciones del vial que conecta ambas calles. En la actualidad dicha calle está pavimentada y cuenta ya con la red de saneamiento, encontrándose ya ejecutado el encintado de aceras recayentes a la parte más alejada de la antigua CN-232, la pavimentación y alumbrado público, situado en las aceras existentes.

1.3

EMPLAZAMIENTO

El muro se llevará a cabo en la Avenida Maestrat, en el tramo comprendido entre las calles Mossén Daniel Llatge y Generalitat Valenciana, dentro del núcleo urbano de Traiguera, en la 01-07-2008 comarca del Baix Maestrat, provincia de Castelló. 2008/2055-1

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MEMORIA DESCRIPTIVA 2

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PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE MURO DE CONTENCIÓN EN LA AVENIDA MAESTRAT FASE 1: Carrer Mossén Daniel Llatge – Carrer Generalitat Valenciana / TRAIGUERA 12330 PROMOTOR: AJUNTAMENT DE TRAIGUERA

El muro está enclavado en la Avenida Maestrat, compuesta en este tramo por la antigua CN232 y por una calle paralela, que arranca en la C/ Mossén Daniel Llatge y va ganando altura, hasta alcanzar una cota de 3m aproximadamente sobre el nivel del suelo cuando enlaza con la calle Generalitat Valenciana.

1.4

CARACTERISTICAS DEL TERRENO

En cuanto al terreno sobre el que se va a actuar, de momento no se dispone del estudio geotécnico, de modo que se realizaran los cálculos necesarios en base a estudios geotécnicos de las parcelas situadas en la misma calle. Según dichos estudios, se trata de un terreno de arcillas y arcillitas, y de un firme muy duro y denso a muy denso, con intercalaciones de roca blanda. En el terreno no se detecta la presencia de agua, ni del Nivel Freático. A partir de estos datos, y consultando la normativa vigente en cuanto a cálculo de muros de contención (CTE-DB-SE-C, CTE-DB-SE-A y EHE), se llevará a cabo el dimensionamiento del muro suponiendo una resistencia a compresión del terreno de 200 kN/m2. Caso de llevarse a cabo el estudio geotécnico, si se obtuvieran valores inferiores a 200 kN/m2 de resistencia a compresión del terreno, se revisará el dimensionado del muro.

1.5

PROGRAMA DE NECESIDADES Y USOS

El muro objeto del presente proyecto se debe dimensionar para contener el terreno y las sobrecargas de uso que pueda tener la calle que discurre por su trasdós. Además se ejecutará la impermeabilización y drenaje del mismo, que se remataran con una solera de hormigón. Al mismo tiempo se llevará a cabo una previsión de tubos y arquetas para un futuro alumbrado público de la antigua CN-232.

1.6

DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS A REALIZAR

Por lo tanto, las obras a realizar consisten esencialmente en la ejecución del muro de contención y dejando prevista la solera de hormigón para la futura ejecución de la acera y pasados tubos y ejecutadas arquetas para la instalación, en un futuro, del alumbrado público de la Avenida Maestrat.

1.7

NORMAS Y ORDENANZAS:

El presente proyecto ha sido redactado en base a la legislación vigente y en particular se somete a las siguientes normativas: -

NORMAS Y DECRETOS DE LA GENERALITAT VALENCIANA NORMAS BASICAS Y TECNICAS DE LA EDIFICACIÓN, NORMAS Y DECRETOS DEL C.O.P.U.T. NORMAS SUBSIDIARIAS DE PLANEAMIENTO MUNICIPAL DE TRAIGUERA LEY 6/1998, DE 13 DE ABRIL, SOBRE RÉGIMEN DEL SUELO Y VALORACIONES. LEY 38/1999, DE 5 DE NOVIEMBRE, DE ORDENACIÓN DE LA EDIFICACIÓN. 01-07-2008 2008/2055-1 R.D. 314/2006 CODIGO TÉCNICO EDIFICACIÓN. CTE-DB-SE.

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MEMORIA DESCRIPTIVA 3

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1.8

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CONSIDERACIONES GENERALES:

A) La Dirección Facultativa no asumirá responsabilidad alguna en la ejecución de las obras hasta que la promoción no disponga de la preceptiva Licencia Municipal de Obras. B) Deberá comunicarse por escrito a la Dirección Facultativa y con la suficiente antelación la fecha de inicio de las obras. C) Se consideran incluidos además de los detalles anotados, cuantos sean necesarios para el buen acabado de las obras y que deban realizarse durante el transcurso de las mismas.

1.9

CUADRO DE SUPERFICIES:

CUADRO DE LONGITUD DEL MURO Y SUPERFICIE DE LA ACTUACIÓN DENOMINACIÓN LONGITUD MURO 86’00 m SUPERFICIE CONJUNTO ACTUACIÓN TOTALES 86’00 m

SUPERFICIE 306’00 m2 306’00 m2

1.10 DURACION DE LAS OBRAS: En condiciones normales de ejecución se estima que la duración máxima de las mismas será de unos cuatro (4) meses. 1

2

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Movimiento de tierras / excavación Ejecución cimentación Encofrado y armado del muro Hormigonado del muro Desencofrado Relleno del terreno Paso de tubos e instalación arquetas Ejecución solera y escalones Reparación pavimento vial

1.11 PRESUPUESTO: El presupuesto de ejecución material asciende a la cantidad de: CINCUENTA Y DOS MIL CUATROCIENTOS NOVENTA Y OCHO EUROS CON TRENTA Y CINCO CÉNTIMOS.-(52.498’35 €) Traiguera, SEPTIEMBRE de 2.007

La Arquitecta 01-07-2008 2008/2055-1

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2. MEMORIA CONSTRUCITVA maria llàtser/arquitecta

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2.

MEMORIA CONSTRUCTIVA.

2.1

JUSTIFICACION Y OFICIOS: -

Cimentaciones

Debido al tipo de obra y a las características del terreno, se plantea una cimentación por ZAPATA CORRIDA DE HORMIGÓN ARMADO. El muro se divide en tres tramos, M1, M2 y M3, de menor a mayor altura. Se plantea una zapata de canto constante en cada tramo, en cambio, se plantean dos anchura en cada tramo, que dependen de la altura resistente del muro. El primero tramo o M1, tiene 26m de longitud, y la zapata planteada tiene un canto de 0.60m y una anchura de 1.00m y 1.30m. El tramo M2, de 30m de longitud, se resuelve con zapata corrida de 1.00m de canto y de 1.30 y 1.90m de base. El último tramo, el M3, de 30m de longitud, se resuelve con un canto de 1.25m y una anchura de 2.10 y 2.50m. -

Estructura

La estructura resistente es el propio MURO DE CONTENCIÓN DE HORMIGÓN ARMADO, como ya se ha comentado en el apartado anterior, el muro tiene 86m de longitud y una altura variable, que va de los 0 a los 3m sobre la rasante del terreno. Dadas las características físicas del muro, se decide, a efectos de cálculo y armados, dividirlo en tres tramos: - el M1, de 26m de longitud, que se resuelve con un muro de 0.30m de espesor; - el M2, de 30m de longitud, de 0.30m de espesor, y - el M3, de 30m de longitud y de 0.40m de espesor. La cara superior de la cimentación se sitúa a 0.20m bajo la rasante del terreno. Dando lugar a unas cotas de cimentación de: - la cota de cimentación del tramo M1, es de 0.80m, - la cota de cimentación del tramo M2, es de 1.20m, - la cota de cimentación del tramo M3, es de 1.45m. Por otra parte, la barandilla necesaria para la calle superior, se resuelve, con barandilla metálica o con la prolongación del mismo muro, cuando es necesaria dicha masa para cumplir con las comprobaciones geométricas del muro. La estructura resistente que se proyecta se resuelve con hormigón HA-25 /B/20/IIa y acero B500-S. Con un nivel de control normal. En el terreno con el que trabajamos no se detecta la presencia de agua, ni del Nivel Freático. Pese a ello se prevé la impermeabilización del trasdós del muro y el drenaje del mismo mediante tubo de hormigón poroso, situado sobre la cimentación y junto al trasdós y rodeado por un filtro continuo de arenas y gravas que impidan la obturación de los poros por las partículas más finas del terreno. Se prevén juntas de contracción en el alzado del muro cada 6.00m, y juntas de dilatación, que afectan tanto al alzado como a la cimentación, entre los distintos tramos de muro ( cada 30.00m). -

Relleno

Tras la ejecución del muro y del sistema de drenaje, se procederá al relleno de los vacíos, con material drenante de peso específico similar al del terreno existente. 01-07-2008 2008/2055-1

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Saneamiento

Se prevé la recogida del agua drenada mediante una tubería de saneamiento, que se conectará a la red general de evacuación de aguas. -

Previsión red de alumbrado público

La instalación del alumbrado público de la calle superior ya está resuelta. Pese a ello se considera conveniente dejar previstos tubos en las nuevas aceras, para que en un futuro, cuando se lleve a cabo la urbanización de toda la Avenida Maestrat, no sea necesario, en este tramo, intervenir sobre la obra que nos ocupa para resolver el tema del alumbrado público. Se dejará previsto un tubo y una arqueta. La arqueta se situará en la calle superior y el tubo se dejará embebido en el muro, de modo que en un futuro se puedan disponer luminarias sobre el mismo, que alumbren tanto la antigua CN-232 como la calle superior. Cuando se lleve a cabo esta actuación, se podría retirar el alumbrado público existente, que actualmente deja una anchura útil de acera que no resulta practicable. -

Acabado superficial

Una vez llevadas a cabo todas las obras descritas, se procederá a la ejecución de la solera, que se deja prevista para un futuro encintado de aceras, que no está incluido en el presente proyecto. También se llevarán a cabo dos escalones que se resuelven con hormigón, en la zona de menor desnivel.

2.2

SUSTENTACIÓN DEL MURO / CIMENTACIÓN

Justificación de las características del suelo y parámetros a considerar para el cálculo de la parte del sistema estructural correspondiente a la cimentación. Bases de cálculo Método de El dimensionado de secciones se realiza según la Teoría de los cálculo: Estados Limites Últimos (apartado 8.1.2 EHE) y los Estados Límites de Servicio (apartado 8.1.3 EHE). El comportamiento de la cimentación debe comprobarse frente a la capacidad portante (resistencia y estabilidad) y la aptitud de servicio. Verificaciones: Las verificaciones de los Estados Límites están basadas en el uso de un modelo adecuado para al sistema de cimentación elegido y el terreno de apoyo de la misma. Acciones: Se ha considerado las acciones que actúan sobre el muro y el terreno según la norma CTE-DE SE-AE Acciones en la Edificación. 2.3

SISTEMA ESTRUCTURAL DEL MURO / CONTENCIÓN DE TIERRAS Se establecerán los datos y las hipótesis de partida, el programa de necesidades, las bases de cálculo y procedimientos o métodos empleados para todo el sistema estructural, así como las características de los materiales que intervienen. Traiguera, SEPTIEMBRE 2.007 01-07-2008 2008/2055-1

La Arquitecta

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3. CUMPLIMIENTO DE NORMATIVA maria llàtser/arquitecta

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3.1. SEGURIDAD ESTRUCTURAL JUSTIFICACIÓN DEL CUMPLIMIENTO DEL DB SE (SEGURIDAD ESTRUCTURAL) La estructura se ha comprobado siguiendo los Documentos Básicos siguientes: DB-SE Bases de cálculo DB-SE-AE Acciones en la edificación DB-SE-C Cimientos Y se han tenido en cuenta, además, las especificaciones de la normativa siguiente: NCSE Norma de construcción sismorresistente EHE Instrucción de hormigón estructural La memoria de cálculo de la estructura se puede consultar en el punto 6 de la presente memoria. 1. CUMPLIMIENTO DEL DB-SE. BASES DE CÁLCULO. La estructura se ha analizado y dimensionado frente a los estados límite, que son aquellas situaciones para las que, de ser superadas, puede considerarse que el edificio no cumple alguno de los requisitos estructurales para los que ha sido concebido. SE 1. RESISTENCIA Y ESTABILIDAD. La estructura se ha calculado frente a los estados límite últimos, que son los que, de ser superados, constituyen un riesgo para las personas, ya sea porque producen una puesta fuera de servicio del muro o el colapso total o parcial del mismo. En general se han considerado los siguientes: - Seguridad frente al vuelco del muro, considerado como sólido rígido - Seguridad frente al deslizamiento del muro, debido al empuje del terreno Las verificaciones de los estados límite últimos que aseguran la capacidad portante de la estructura, establecidas en el DB-SE 4.2, son las siguientes: Se ha comprobado que hay suficiente resistencia de la estructura portante, de todos los elementos estructurales, secciones, puntos y uniones entre elementos, porque para todas las situaciones de dimensionado pertinentes, se cumple la siguiente condición: siendo Ed ≤ Rd Ed valor de cálculo del efecto de las acciones Rd valor de cálculo de la resistencia correspondiente Se ha comprobado que hay suficiente estabilidad del conjunto del muro como sólido rígido y de todas las partes independientes del mismo, porque para todas las situaciones de dimensionado pertinentes, se cumple la siguiente condición: siendo Ed,dst ≤ Ed,stb Ed,dst valor de cálculo del efecto de las acciones desestabilizadoras Ed,stb valor de cálculo del efecto de las acciones estabilizadoras SE 2. APTITUD AL SERVICIO. La estructura se ha calculado frente a los estados límite de servicio, que son los que, de ser 01-07-2008 superados, afectan al confort y al bienestar de los usuarios o de terceras personas, al correcto 2008/2055-1 funcionamiento de la estructura o a la apariencia de la construcción.

VISAT

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Los estados límite de servicio pueden ser reversibles e irreversibles. La reversibilidad se refiere a las consecuencias que excedan los límites especificados como admisibles, una vez desaparecidas las acciones que las han producido. En general se han considerado los siguientes: a) las deformaciones (flechas, asientos o desplomes) que afecten a la apariencia de la obra, al confort de los usuarios, o al funcionamiento de equipos e instalaciones; b) las vibraciones que causen una falta de confort de las personas, o que afecten a la funcionalidad de la obra; c) los daños o el deterioro que pueden afectar desfavorablemente a la apariencia, a la durabilidad o a la funcionalidad de la obra. Las verificaciones de los estados límite de servicio, que aseguran la aptitud al servicio de la estructura, han comprobado su comportamiento adecuado en relación con las deformaciones, las vibraciones y el deterioro, porque se cumple, para las situaciones de dimensionado pertinentes, que el efecto de las acciones no alcanza el valor límite admisible establecido para dicho efecto en el DB-SE 4.3. 2. CUMPLIMIENTO DEL DB-SE-AE. ACCIONES EN LA EDIFICACIÓN. Las acciones sobre la estructura para verificar el cumplimiento de los requisitos de seguridad estructural, capacidad portante (resistencia y estabilidad) y aptitud al servicio, establecidos en el DB-SE se han determinado con los valores dados en el DB-SE-AE. Considerando lo expuesto en el CTE-DB-SE-AE y el caso que nos ocupa, se tiene:

Acciones Permanentes (G):

Acciones Variables (Q):

Corresponde generalmente a los elementos de hormigón armado, calculados a partir de su sección bruta y Peso Propio multiplicados por 25 kN/m3 (peso específico del hormigón de la armado) en el muro y en la zapata corrida. En el caso que estructura: nos ocupa lo calcularemos por metro lineal de muro y de zapata, respectivamente. En este caso como cargas muertas consideraremos únicamente el peso del terreno que gravita sobre el talón del Cargas muro. Se calcula también por metro lineal. En este caso se Muertas: calculará a partir de la longitud del talón de la zapata, la altura resistente del muro y el peso específico del terreno, que se ha considerado de 21 kN/m3.

La sobrecarga de uso:

En este caso la sobrecarga de uso es la debida al tráfico rodado. Se ha considerado q=10 kN/m2, sobrecarga para tráfico pesado. Por otra parte se debe considerar una sobrecarga lineal actuando en la coronación del muro de 2kN/m. No se tendrá en cuenta en los cálculos por ser una acción favorable, una fuerza estabilizadora, no permanente.

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Las acciones químicas que pueden causar la corrosión de los elementos de acero se pueden caracterizar mediante la velocidad de corrosión que se refiere a la pérdida de acero por unidad de superficie del elemento afectado y por unidad de tiempo. La velocidad de corrosión depende de Las acciones parámetros ambientales tales como la disponibilidad del químicas, agente agresivo necesario para que se active el proceso de físicas y la corrosión, la temperatura, la humedad relativa, el viento o biológicas: la radiación solar, pero también de las características del acero y del tratamiento de sus superficies, así como de la geometría de la estructura y de sus detalles constructivos. El sistema de protección de las estructuras de hormigón estructural se regirá por el Art.3.4.2 del DB-SE-AE. Acciones Los impactos, las explosiones, el sismo, el fuego. accidentales Las acciones debidas al sismo están definidas en la Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02. (A): Cargas gravitatorias por tramos de muro. Conforme a lo establecido en el DB-SE-AE en la tabla 3.1 y al Anexo A.1 y A.2 de la EHE, las acciones gravitatorias, así como las sobrecargas de uso que se han considerado para el cálculo del muro de contención son las indicadas: Niveles Tramo M1 Tramo M2 Tramo M3

Sobrecarga de Uso 10.00 KN/m2 10.00 KN/m2

Peso propio del muro 29.00 KN/ml 39.00 KN/ml

Peso propio del terreno 37.80 KN/ml 58.80 KN/ml

Peso propio zapata 35.00 KN/ml 50.00 kN/ml

Σ Pesos propios 101.80 KN/ml 147.80 KN/ml

10.00 KN/m2

49.00 KN/ml

79.80 KN/ml

60.00 kN/ml

188.80 KN/ml

3. CUMPLIMIENTO DEL DB-SE-C. CIMIENTOS. El comportamiento de la cimentación en relación a la capacidad portante (resistencia y estabilidad) se ha comprobado frente a los estados límite últimos asociados con el colapso total o parcial del terreno o con el fallo estructural de la cimentación. En general se han considerado los siguientes: - pérdida de la capacidad portante del terreno de apoyo de la cimentación por hundimiento, deslizamiento o vuelco; - pérdida de la estabilidad global del terreno en el entorno próximo a la cimentación; - pérdida de la capacidad resistente de la cimentación por fallo estructural; y - fallos originados por efectos que dependen del tiempo (durabilidad del material de a cimentación, fatiga del terreno sometido a cargas variables repetidas). Las verificaciones de los estados límite últimos, que aseguran la capacidad portante de la cimentación, son las siguientes: En la comprobación de estabilidad, el equilibrio de la cimentación (estabilidad al vuelco o estabilidad frente a la subpresión) se ha verificado, para las situaciones de dimensionado pertinentes, cumpliendo la condición: siendo Ed,dst ≤ Ed,stb Ed,dst el valor de cálculo del efecto de las acciones desestabilizadoras; 01-07-2008 Ed,stb el valor de cálculo del efecto de las acciones estabilizadoras.

2008/2055-1

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En la comprobación de resistencia, la resistencia local y global del terreno se ha verificado, para las situaciones de dimensionado pertinentes, cumpliendo la condición: siendo Ed ≤ Rd Ed el valor de cálculo del efecto de las acciones; Rd el valor de cálculo de la resistencia del terreno. La comprobación de la resistencia de la cimentación como elemento estructural se ha verificado cumpliendo que el valor de cálculo del efecto de las acciones del edificio y del terreno sobre la cimentación no supera el valor de cálculo de la resistencia de la cimentación como elemento estructural. El comportamiento de la cimentación en relación a la aptitud al servicio se ha comprobado frente a los estados límite de servicio asociados con determinados requisitos impuestos a las deformaciones del terreno por razones estéticas y de servicio. En general se han considerado los siguientes: - los movimientos excesivos de la cimentación que puedan inducir esfuerzos y deformaciones anormales en el resto de la estructura que se apoya en ellos, y que aunque no lleguen a romperla afecten a la apariencia de la obra, al confort de los usuarios, o al funcionamiento de equipos e instalaciones; - las vibraciones que al transmitirse a la estructura pueden producir falta de confort en las personas o reducir su eficacia funcional; - los daños o el deterioro que pueden afectar negativamente a la apariencia, a la durabilidad o a la funcionalidad de la obra. La verificación de los diferentes estados límite de servicio que aseguran la aptitud al servicio de la cimentación, es la siguiente: El comportamiento adecuado de la cimentación se ha verificado, para las situaciones de dimensionado pertinentes, cumpliendo la condición: siendo Eser ≤ Clim Eser el efecto de las acciones; Clim el valor límite para el mismo efecto. Los diferentes tipos de cimentación requieren, además, las siguientes comprobaciones y criterios de verificación, relacionados más específicamente con los materiales y procedimientos de construcción empleados: CIMENTACIONES DIRECTAS. En el comportamiento de las cimentaciones directas se ha comprobado que el coeficiente de seguridad disponible con relación a las cargas que producirían el agotamiento de la resistencia del terreno para cualquier mecanismo posible de rotura, es adecuado. Se han considerado los estados límite últimos siguientes: hundimiento; deslizamiento; vuelco; estabilidad global; y capacidad estructural del cimiento; verificando las comprobaciones generales expuestas. En el comportamiento de las cimentaciones directas se ha comprobado que las tensiones transmitidas por las cimentaciones dan lugar a deformaciones del terreno que se traducen en asientos, desplazamientos horizontales y giros de la estructura que no resultan excesivos y que no podrán originar una pérdida de la funcionalidad, producir fisuraciones, agrietamientos, u otros daños. Se han considerado los estados límite de servicio siguientes: -

los movimientos del terreno son admisibles para el edificio a construir; y los movimientos inducidos en el entorno no afectan a los edificios colindantes;

verificando las comprobaciones generales expuestas y las comprobaciones adicionales del 01-07-2008 DB-SE-C 4.2.2.3. 2008/2055-1

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EM_02 PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE ADICIÓN DE PLANTA PRIMERA SOBRE ALMACÉN EXISTENTE DE PLANTA BAJA PARA LOCAL SIN USO ESPECÍFICO MOSEN COMPTE 2 / TRAIGUERA 12330 PROMOTOR: MANCOMUNITAT DEL BAIX MAESTRAT

3.2. NORMA DE CONSTRUCCIÓN SISMORRESISTENTE NCSE-02

DATOS GENERALES DEL PROYECTO Proyecto:

MURO DE CONTENCIÓN EN LA AVENIDA MAESTRAT – 1ª FASE

Promotor:

AJUNTAMENT DE TRAIGUERA

Emplazamiento:

AV. MAESTRAT (C/Mosén Daniel Llatge – C/Generalitat Valenciana)

Localidad:

TRAIGUERA- CASTELLÓN

C.P.: 12.330

APLICACIÓN DE LA NORMA

1.-CLASIFICACIÓN DE LAS CONSTRUCCIONES El muro de contención que nos ocupa está incluido dentro de las Construcciones de Normal Importancia. Son aquellas cuya destrucción por el terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un servicio para la colectividad, o producir importantes pérdidas económicas, sin que en ningún caso se trate de un servicio imprescindible ni pueda dar lugar a efectos catastróficos. 2.-CRITERIOS DE APLICACIÓN DE LA NORMA No es obligatoria la aplicación de esta Norma en las Construcciones de Normal y Especial Importancia cuando la aceleración sísmica de cálculo ac sea inferior a 0.06g, siendo g la aceleración de la gravedad. Es decir, no es de aplicación si ac < 0.06g Tenemos que ac/g < 0.06, siendo ac = S · ρ· ab , de donde se deduce que no resulta de aplicación si S · ρ· ab / g < 0.06 -

De acuerdo con el Anexo I de la NCSE-02, tenemos que para esta situación (tomaremos ab/g = 0.04) geográfica, ab/g < 0.04.

-

Para edificios de normal importancia se tiene que ρ = 1.

-

El coeficiente de amplificación del terreno, S depende: - Si ρ· ab ≤ 0.1g , que es el caso (0.04 ≤ 0.98) tenemos que S = C/1.25 - C depende del tipo de terreno, y para suelos cohesivos de consistencia firme o muy firme, C=1.6, por lo tanto: S = C/1.25 = 1.60/1.25 S = 1.28 S · ρ· ab / g = 1.28 · 1· 0.04 = 0.0512 < 0.06

NO ES DE APLICACIÓN Traiguera, SEPTIEMBRE de 2.007

La Arquitecta

01-07-2008 2008/2055-1

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CUMPLIMIENTO DE LA NCSE-02 1

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4. PRESUPUESTO maria llàtser/arquitecta

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CUADRO DE PRECIOS SIMPLES Código

P03AC220 P03AC090 P03AC200 P03AC210 P01DW050 M11HV120 M11HV040 P03AA020 M02GT250 M02GT370 P01AA020 P15AA200 M01HA010 O01OA050 O01OB140 O01OB020 O01OB040 M13EA550 P29NAA210 M07CB020 M07N090 P06BG134 O01OA020 P01CC020 M06CM030 M02GT360 P01DC010 M13EF010 M05EC030 P06BG320 M13EA520 M02GE010 M02GE050 M03HH020 P01HA010 P01HM010a P06BI035 M06MR240 Mat_1 M02GT320 O01OB130 O01OB010 O01OB030 O01OA030 M13EA510 O01OA060 O01OA070 M13EA540 P01UC030 M08RN020 P15AA150 M02GT380 P02RHP040 P15AF060 M13EA530 M07W110 M07W020

Unidad

kg kg kg kg m3 h. h. kg ms ms m3 ud h. h. h. h. h. d. m. h. m3 m2 h. t. h. ms l. m2 h. m2 d. h. h. h. m3 m3 kg h. t ud h. h. h. h. d. h. h. d. kg h. ud ud m. m. d. m3 t.

Resumen

Acero co. elab. y arm. B 500 S Acero corrugado B 400 S Acero corrugado B 500 S Acero corrugado B 500 S pref. Agua obra Aguja eléct.c/convertid.gasolina D=79mm. Aguja neumática s/compresor D=80mm. Alambre atar 1,30 mm. Alquiler grúa torre 40 m. 1000 kg. Alquiler telemando Arena de río 0/6 mm. Arq.cuadrada poliprop.35x35x60cm s/fondo Autob.hormig.h.40 m3,pluma 1 m y < 2.5 m.: +120 mm; -20 mm; dimensión > 2.5 m: +200 mm; -20 mm. - Dimensiones de la sección transversal: +5% 120 mm; -5% - Planeidad: del hormigón de limpieza: 16 mm; de la cara superior del cimiento: 16 mm; de caras laterales (para cimientos encofrados): 16 mm.

20 mm.

CONDICIONES DE TERMINACIÓN Las superficies acabadas deberán quedar sin imperfecciones, de lo contrario se utilizarán materiales específicos para la reparación de defectos y limpieza de las mismas. Si el hormigonado se ha efectuado en tiempo frío, será necesario proteger la cimentación para evitar que el hormigón fresco resulte dañado. Se cubrirá la superficie mediante placas de poliestireno expandido bien fijadas o mediante láminas calorifugadas. En casos extremos puede ser necesario utilizar técnicas para la calefacción del hormigón. Si el hormigonado se ha efectuado en tiempo caluroso, debe iniciarse el curado lo antes posible. En casos extremos puede ser necesario proteger la cimentación del sol y limitar la acción del viento mediante pantallas, o incluso, hormigonar de noche. CONTROL DE EJECUCIÓN, ENSAYOS Y PRUEBAS CONTROL DE EJECUCIÓN Unidad y frecuencia de inspección: 2 por cada 1000 m2 de planta. Puntos de observación: Según el CTE DB SE C, apartado 4.6.4, se efectuarán los siguientes controles durante la ejecución: - Comprobación y control de materiales. - Replanteo de ejes: Comprobación de cotas entre ejes de zapatas de zanjas. Comprobación de las dimensiones en planta y orientaciones de zapatas. Comprobación de las dimensiones de las vigas de atado y centradoras. - Excavación del terreno: Comparación terreno atravesado con estudio geotécnico y previsiones de proyecto. Identificación del terreno del fondo de la excavación: compacidad, agresividad, resistencia, humedad, etc. Comprobación de la cota de fondo. Posición del nivel freático, agresividad del agua freática. Defectos evidentes: cavernas, galerías, etc. Presencia de corrientes subterráneas. Precauciones en excavaciones colindantes a medianeras. - Operaciones previas a la ejecución: Eliminación del agua de la excavación (en su caso). Rasanteo del fondo de la excavación. Colocación de encofrados laterales, en su caso. 01-07-2008 2008/2055-1 Drenajes permanentes bajo el edificio, en su caso. Hormigón de limpieza. Nivelación. VISAT Arquitectes signants:

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No interferencia entre conducciones de saneamiento y otras. Pasatubos. - Colocación de armaduras: Disposición, tipo, número, diámetro y longitud fijados en el proyecto. Recubrimientos exigidos en proyecto. Separación de la armadura inferior del fondo. Suspensión y atado de armaduras superiores en vigas (canto útil). Disposición correcta de las armaduras de espera de pilares u otros elementos y comprobación de su longitud. Dispositivos de anclaje de las armaduras. - Impermeabilizaciones previstas. - Puesta en obra y compactación del hormigón que asegure las resistencias de proyecto. - Curado del hormigón. - Juntas. - Posibles alteraciones en el estado de zapatas contiguas, sean nuevas o existentes. - Comprobación final. Tolerancias. Defectos superficiales. ENSAYOS Y PRUEBAS Se efectuarán todos los ensayos preceptivos para estructuras de hormigón, descritos en los capítulos XV y XVI de la EHE y en la subsección 3.3. Estructuras de hormigón. Entre ellos: - Ensayos de los componentes del hormigón, en su caso: Cemento: físicos, mecánicos, químicos, etc. (según RC 03) y determinación del ion Cl(artículo 26 EHE). Agua: análisis de su composición (sulfatos, sustancias disueltas, etc.; artículo 27 EHE). Áridos: de identificación, de condiciones físico-químicas, físico-mecánicas y granulométricas (artículo 28 EHE). Aditivos: análisis de su composición (artículo 29.2.1 y 29.2.2, EHE). - Ensayos de control del hormigón: Ensayo de consistencia (artículo 83, EHE). Ensayo de durabilidad: ensayo para la determinación de la profundidad de penetración de agua (artículo 85, EHE). Ensayo de resistencia (previos, característicos o de control, artículo 86, 87 y 88, EHE). - Ensayos de control del acero, junto con el del resto de la obra: Sección equivalente, características geométricas, doblado-desdoblado, límite elástico, carga de rotura, alargamiento de rotura en armaduras pasivas (artículo 90, EHE). Conservación y mantenimiento Durante el período de ejecución deberán tomarse las precauciones oportunas para asegurar la conservación en buen estado de la cimentación. Para ello, entre otras cosas, se adoptarán las disposiciones necesarias para asegurar su protección contra los aterramientos y para garantizar la evacuación de aguas, caso de producirse inundaciones, ya que éstas podrían provocar la puesta en carga imprevista de las zapatas. Se impedirá la circulación sobre el hormigón fresco. No se permitirá la presencia de sobrecargas cercanas a las cimentaciones, si no se han tenido en cuenta en el proyecto. En todo momento se debe vigilar la presencia de vías de agua, por el posible descarnamiento que puedan ocasionar bajo las cimentaciones, así como la presencia de aguas ácidas, salinas, o de agresividad potencial. Cuando se prevea alguna modificación que pueda alterar las propiedades del terreno, 01-07-2008 2008/2055-1 motivada por construcciones próximas, excavaciones, servicios o instalaciones, será necesario el dictamen de la dirección facultativa, con el fin de adoptar las medidas oportunas. VISAT Arquitectes signants:

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Asimismo, cuando se aprecie alguna anomalía, asientos excesivos, fisuras o cualquier otro tipo de lesión en el edificio, deberá procederse a la observación de la cimentación y del terreno circundante, de la parte enterrada de los elementos resistentes verticales y de las redes de agua potable y saneamiento, de forma que se pueda conocer la causa del fenómeno, su importancia y peligrosidad. En el caso de ser imputable a la cimentación, la dirección facultativa propondrá los refuerzos o recalces que deban realizarse. No se harán obras nuevas sobre la cimentación que puedan poner en peligro su seguridad, tales como perforaciones que reduzcan su capacidad resistente; pilares u otro tipo de cargaderos que trasmitan cargas importantes y excavaciones importantes en sus proximidades u otras obras que pongan en peligro su estabilidad. Las cargas que actúan sobre las zapatas no serán superiores a las especificadas en el proyecto. Para ello los sótanos no deben dedicarse a otro uso que para el que fueran proyectados, ni se almacenarán en ellos materiales que puedan ser dañinos para los hormigones. Cualquier modificación debe ser autorizada por la dirección facultativa e incluida en la documentación de obra.

4.

RELLENOS.

4.1

Relleno localizado y compactado con material adecuado

Definición. Relleno localizado y compactado con material procedente de préstamos, ejecutado en espacio limitado materialmente y que por sus reducidas dimensiones, no es posible la utilización de equipos pesados de maquinaria, es decir, los tractores cuyo peso supere las diez toneladas (10 t), los compactadores de rodillo, y en general, las máquinas de carga, transporte, extendido. Las operaciones que comprende esta unidad de obra, son las siguientes: -Preparación de la superficie de apoyo. -Obtención, transporte y descarga del material en su lugar de empleo, en su caso. -Extensión del material. -Humectación o desecación, si fuese preciso. -Compactación. Clasificación. Los rellenos se clasificarán en función de la procedencia del material utilizado. Materiales. MATERIALES PARA TERRAPLENES. Cuando se trate de rellenos que formen parte de la plataforma de una carretera, se estará a lo dispuesto en el artículo correspondiente del presente Pliego. MATERIALES PARA RELLENOS CONFINADOS Y COMPACTADOS En los demás casos, se estará a lo dispuesto en el artículo correspondiente del presente 01-07-2008 2008/2055-1 Pliego.

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Ejecución. GENERALIDADES. El Contratista someterá a la aprobación de la Dirección de Obra el programa de trabajos de ejecución de los rellenos, en el que deberá incluirse, al menos, la descripción de los métodos de ejecución para cada clase de material, los equipos de maquinaria a emplear y su producción efectiva, la procedencia de los materiales y justificación de su idoneidad y el plan de ejecución de rellenos de prueba o experimentales, si así se requiere. Las operaciones de ejecución de los rellenos confinados no deberán producir desperfectos ni esfuerzos mecánicos indebidos en las obras de fábrica e instalaciones anejas. Cualquier daño que se produzca por dichas operaciones será reparado por el Contratista, a su costa, en la forma que ordenare la Dirección de Obra. En la carga, transporte, acopio y colocación del material así como en todas las operaciones de su manipulación y empleo no se producirá la segregación de tamaños ni la contaminación con materias extrañas. El Contratista estará obligado a retirar a su costa todo el material segregado o contaminado, y a sustituirlo por otro en debidas condiciones, tanto en los acopios como en el lugar de empleo. PREPARACIÓN DE LA SUPERFICIE DE APOYO. Antes de iniciar la colocación del material para ejecutar los rellenos localizados se habrán realizado los trabajos preliminares de desbroce, retirada de la tierra vegetal y las demoliciones, en su caso, de acuerdo con lo establecido en los artículos correspondientes de este Pliego. Asimismo serán removidos los suelos inadecuados del apoyo, de acuerdo con las instrucciones de la Dirección de Obra. Se encauzarán o desviarán las aguas superficiales evacuándolas fuera de la zona de trabajos para que no invadan el apoyo del relleno confinado. Se captarán, conducirán, evacuarán y bombearán, en su caso, las aguas de manantiales y filtraciones que penetren en el recinto del apoyo del relleno. El trasdós y el hueco a rellenar se dejarán limpio de maderas, raíces, restos de encofrado, basuras y de cualesquiera objetos y materias extrañas. Se limpiará y protegerá la entrada de los mechinales y de los demás conductos que el material del relleno pudiere obstruir. Se repararán las coqueras y desperfectos de los paramentos del trasdós de la obra de fábrica, y se cortarán a ras de paramento todos los alambre y anclajes metálicos de los encofrados. En las zonas de ensanche o recrecimiento de antiguos rellenos se prepararán éstos a fin de conseguir la unión entre el antiguo y el nuevo relleno, y la compactación del antiguo talud. Las operaciones encaminadas a tal objeto serán las indicadas por la Dirección de Obra. Si el material procedente del antiguo talud cumple las condiciones exigidas para la zona de relleno de que se trate, se mezclará con el del nuevo relleno para su compactación simultánea; en caso contrario, la Dirección de Obra decidirá si dicho material debe transportarse a vertedero. EXTENSIÓN DEL MATERIAL. No se permitirá el vertido del material del relleno sobre charcos de agua y tampoco que, en esta operación, se contamine con los materiales del terreno. El Contratista estará obligado a retirar a su costa todo el material contaminado y el que se haya mezclado 01-07-2008 con el 2008/2055-1 agua del terreno insuficientemente achicado.

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El material a emplear en el relleno se extenderá por tongadas cuya altura máxima será la ordenada por la Dirección de Obra teniendo en cuenta las características del material, el grado de compactación y los medios de compactación aprobados. Los materiales de cada tongada serán de características uniformes; y si no lo fueran, se conseguirá esta uniformidad mezclándolos convenientemente con los medios adecuados. Durante la ejecución de las obras, la superficie de las tongadas deberá tener la pendiente transversal necesaria para asegurar la evacuación de las aguas sin peligro de erosión. Cuando se trate de rellenos a un sólo lado de una estructura, tales como los rellenos en trasdós de muros, estribos, aletas y obras de fábrica similares el relleno deberá realizarse después de haber transcurrido como mínimo el tiempo que a continuación se indica: -En obras de hormigón armado o pretensado.- Veintiocho (28) días, a partir de la fecha de terminación del hormigonado de la estructura. -En obras de hormigón en masa o mampostería con mortero.- Siete (7) días, a partir de la fecha de terminación del hormigonado de la obra. -En obras de fábrica diversas, tales como gaviones, conductos metálicos, y otras fábricas de materiales metálicos o de elementos prefabricados exentos de uniones o sellados que requieran un tiempo de endurecimiento superior a una (1) hora, no se requiere tiempo de espera. En rellenos que envuelven una estructura, tales como los rellenos en obras de paso bajo terraplenes, la colocación y compactación del material del relleno se efectuará simultáneamente y de forma equilibrada a ambos lados de la obra de fábrica, con un desnivel máximo aprobado por la Dirección de Obra. El relleno no se iniciará antes de haber transcurrido el tiempo que a continuación se indica: -En trasdós de hastiales de obras de hormigón armado o pretensado.- Catorce (14) días, a partir de la fecha de terminación del hormigonado de la estructura. -En trasdós de bóvedas (arranques a 30° con la horizontal) o de techos horizontales.Veintiocho (28) días, a partir de la fecha de terminación del hormigonado de la estructura. -En trasdós de conductos metálicos y obras de elementos prefabricados exentos de uniones o sellados cuyo endurecimiento requiere más de una (1) hora, no se requiere tiempo de espera. Los tiempos de espera señalados anteriormente podrán ser modificados, en más o menos, por la Dirección de Obra, debiendo cumplirse en todo caso la condición de que las tensiones originadas en la estructura por efecto del empuje del relleno, y en especial el peso y efecto dinámico de las máquinas, no superen la mitad (1/2) del valor de la resistencia del material de sus partes más débiles, a la edad correspondiente a la fecha de comienzo del relleno. El cumplimiento de esta condición deberá ser comprobado rigurosamente mediante ensayos. La ejecución del relleno se efectuará cuidando rigurosamente que no se produzcan daños ni deformaciones inconvenientes en los paramentos ni en el interior de la estructura de las obras de fábrica. Cualquier eventual desperfecto será reparado por el Contratista, a su costa, y deberá ser realizado según las instrucciones de la Dirección de Obra. HUMECTACIÓN Y DESECACIÓN. Una vez extendido la tongada se procederá a su humectación si es necesario. El contenido óptimo de humedad se determinará en obra mediante los ensayos y pruebas que 01-07-2008 2008/2055-1 ordene la Dirección de Obra.

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En los casos en que la humedad sea excesiva, se procederá a la desecación por oreo o, si la Dirección de Obra lo autorizare, mediante la adición de materiales secos o materiales apropiadas.

COMPACTACIÓN. La Dirección de Obra determinará en cada caso, dependiendo de la situación y funcionalidad del relleno, el grado de compactación en base a la densidad óptima Proctor normal, o a la densidad relativa si se tratase de material no coherente. Los medios de compactación deberán ser sometidos a la aprobación de la Dirección de Obra. Se preferirán los equipos de compactación mecánicos de mayor tamaño a los de menor tamaño. En los espacios reducidos se utilizarán compactadores tándem ligeros, rodillos monocilíndricos ligeros, bandejas vibratorias, pisones de salto. La compactación manual solamente se podrá aplicar en los casos en los que expresamente lo autorizase la Dirección de Obra. En el caso de rellenos que formen parte de la plataforma de una carretera, el grado de compactación será idéntico al de los terraplenes contiguos o al grado exigido a los mismos. ACABADO DE LA SUPERFICIE FINAL. La superficie final tendrá la forma y posición definidas en los Planos o, en su defecto, la ordenada por la Dirección de Obra en función de la ubicación del relleno. Para el caso de infraestructuras de carreteras será idéntica a la prescrita para los terraplenes. LIMITACIONES DE LA EJECUCIÓN. Los rellenos se ejecutarán cuando la temperatura ambiente, a la sombra, sea superior a dos grados centígrados (2ºC); debiendo suspenderse los trabajos cuando la temperatura descienda por debajo de dicho límite. Sobre las capas de ejecución debe prohibirse la acción de todo tipo de tráfico hasta que se haya completado su compactación. Si ello no es factible, el tráfico que necesariamente tenga que pasar sobre ellas se distribuirá de forma que no se concentren huellas de rodadas en la superficie.

Control de Calidad. CONTROL DE MATERIALES. Se estará a lo dispuesto en el artículo correspondiente del presente Pliego. CONTROL DE LA COMPACTACIÓN. Se indica, a continuación, el control de calidad óptimo a realizar y que sería aconsejable. Sin embargo, a la vista del presupuesto destinado a tal fin, será la Dirección de Obra quien reduzca el número de ensayos según su criterio y a la vista de los precios de los ensayos correspondientes, de forma que se acomode al presupuesto total aprobado, coincida o no 01-07-2008 2008/2055-1 con las previsiones realizadas en el anejo correspondiente. Los ensayos a realizar serán: VISAT Arquitectes signants:

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-Por cada volumen de material a emplear en cada tongada de cinco mil metros cuadrados (5000 m²) o fracción, de superficie, exceptuando las franjas de borde de dos metros (2.00 m.) de ancho: Cinco (5) Humedad Cinco (5) Densidad -En cada una de las bandas anteriores, adyacentes a la superficie anterior, cada cien metros (100 m.) de longitud: Uno (1) Humedad Uno (1) Densidad Las densidades secas obtenidas deberán ser iguales o mayores que las exigidas. No obstante, dentro del conjunto de los cinco (5) ensayos, podrán admitirse resultados individuales de hasta un dos por ciento (2%) menores que los exigidos, siempre que la media aritmética del conjunto resulte igual o mayor al valor fijado. Medición y Abono. Los rellenos se abonarán por: -metro cúbico (m3) de relleno en zanja con suelo seleccionado procedente de préstamo, incluso transporte, extendido y compactado. -metro cúbico (m3) de arena extendida y compacta por medios manuales o mecánicos, en zanja para formación de cama de asiento de tuberías, incluso rasanteo. -metro cúbico (m3) de relleno con material adecuado procedente de préstamos, extendido y compactado al 95% del Proctor Normal. -metro cúbico (m3) de canto de río, de tamaño máximo 15 cm. Si el relleno se realiza con material procedente de préstamos, el precio incluye, además, la excavación y el transporte del material y se abonará al precio, especificado para este caso, incluido en el Cuadro de Precios nº1.

4.2

Rellenos de material granular

Definición. Consisten en la extensión y compactación de materiales granular en zanjas, trasdós de obras de fábrica o cualquier otra zona que sea necesario drenar. Si así se especifica en la redacción del precio correspondiente la unidad de obra incluye la colocación de una capa impermeable de cobertura, para la que se estará a lo dispuesto en el artículo correspondiente del presente Pliego, con las dimensiones y características especificadas en el presente Proyecto. Materiales. Será de aplicación lo especificado en el artículo correspondiente a material granular del presente Pliego. 01-07-2008

2008/2055-1 El contratista podrá proponer a la Dirección de Obra para su aprobación la sustitución del material granular por material drenante auxiliado con un geotextil. Las características de VISAT Arquitectes signants:

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estos materiales requerirán así mismo, la aprobación de la Dirección de Obra, y para estos se estará a lo dispuesto en el artículo correspondiente del presente Pliego. Dicho cambio de materiales no supondrá incremento alguno en el precio de la unidad de obra.

Ejecución de las obras. ACOPIOS. Los acopios de cada tipo de material se formarán y explotarán de forma que se evite la segregación y contaminación del mismo. En especial, se tendrán presentes las siguientes precauciones: evitar una exposición prolongada del material a la intemperie; formar los acopios sobre una superficie que no contamine al material y evitar la mezcla de distintos tipos de materiales. Se eliminarán de los acopios todas las zonas segregadas o contaminada por polvo, por contacto con la superficie de apoyo, o por inclusión de materiales extraños. PREPARACIÓN DE LA SUPERFICIE DE ASIENTO. Cuando el relleno haya de asentarse sobre un terreno en el que existan corrientes de agua superficial o subálvea, se desviarán las primeras y captarán y conducirán las últimas, fuera del área donde vaya a construirse el relleno, antes de comenzar su ejecución. Estas obras, que tendrán el carácter de accesorias, se ejecutarán de acuerdo con las indicaciones de la Dirección de Obra. EJECUCIÓN DE LAS TONGADAS. Los materiales del relleno se extenderán en tongadas sucesivas, de espesor uniforme y sensiblemente horizontal. El espesor de estas tongadas será lo suficientemente reducido para que, con los medios disponibles, se obtenga en todo su espesor el grado de compactación exigido. Cuando una tongada deba estar constituida por materiales de distinta granulometría, se adoptarán las medidas necesarias para crear entre ellos una superficie continua de separación. El relleno de trasdós de obras de fábrica se realizará de modo que no se ponga en peligro la estabilidad de las mismas. EXTENSIÓN Y COMPACTACIÓN. Antes de proceder a extender cada tipo de material se comprobará que es homogéneo y que su humedad es la adecuada para evitar su segregación durante su puesta en obra y para conseguir el grado de compactación exigido. Si la humedad no es adecuada se adoptarán las medidas necesarias para corregirla, sin alterar la homogeneidad del material. El grado de compactación a alcanzar en cada tongada dependerá de la ubicación de la misma. En ningún caso dicho grado de compactación será inferior al mayor de los que posean los terrenos o materiales adyacentes situados a su mismo nivel. PROTECCIÓN DEL RELLENO. Los trabajos se realizarán de modo que se evite en todo momento la contaminación del 01-07-2008 2008/2055-1 relleno por materiales extraños, o por la circulación, a través del mismo, de agua de lluvia cargada de partículas finas. A tal efecto, los rellenos se ejecutarán en el menor plazo posible y, VISAT Arquitectes signants:

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una vez terminados, se cubrirán de forma provisional o definitiva para evitar su contaminación. También se adoptarán las precauciones necesarias para evitar la erosión o perturbación de los rellenos en ejecución, a causa de las lluvias, así como los encharcamientos superficiales de agua. Si, a pesar de las precauciones adoptadas, se produjera la contaminación o perturbación de alguna zona del relleno, se procederá a eliminar el material afectado y a sustituirlo por material en buenas condiciones. Esta operación no será abonable. LIMITACIÓN DE LA EJECUCIÓN. Los rellenos localizados se ejecutarán cuando la temperatura ambiente a la sombra sea superior a cero grados centígrados (0ºC), debiendo suspenderse los trabajos cuando la temperatura descienda por debajo de dicho límite. Sobre las capas en ejecución debe prohibirse la acción de todo tipo de tráfico, hasta que se haya completado su compactación. Si ello no es posible, el tráfico que necesariamente tenga que pasar sobre ellas se distribuirá de forma que no se concentren huellas de rodadas en la superficie. Medición y abono. Las distintas zonas de rellenos de material granular se abonarán por: metros cúbicos (m3) de relleno de material granular, incluso transporte, extendido y compactado. Los excesos justificados y admitidos por la Dirección de Obra se medirán en el terreno. Si en la redacción del precio unitario se especifica, el precio incluye la capa impermeable de cobertura, y no será objeto de abono independiente.

5.

SECCIONES DE FIRMES

5.1

Hormigón de base en aceras

Definición. Se trata de la capa de hormigón de base que protegerá las infraestructuras de los servicios y servirá de asiento a las baldosas de hormigón de la futura acera o calzada. Materiales. El hormigón será de consistencia intermedia entre la plástica y la fluida de forma que no sea ni demasiado seca (dificultades para maestrear) ni demasiado fluida (falta de resistencia). En el ensayo de consistencia se obtendrá un asentamiento del Cono de Abrams entre 5 y 8 centímetros. La resistencia característica mínima a obtener será de 150 kg/cm2 (Fck ≥ 200kp/cm2 ) (HM-20/P/20/I), siempre que el proyecto no indique una resistencia superior. Medición y abono Salvo que el presupuesto del proyecto especifique otra cosa, se medirá y abonará por metros 01-07-2008 cúbicos realmente ejecutados medidos sobre el perfil teórico. 2008/2055-1

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Se entenderá que el precio unitario incluye el refinado definitivo y la compactación de las superficie de coronamiento, los encofrados necesarios para dejar los agujeros de las arquetas, el suministro y puesta en obra del hormigón y todos los materiales, maquinaria y diferentes operaciones necesarias para acabar correctamente la unidad de obra.

Traiguera, SEPTIEMBRE de 2.007

La Arquitecta

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6. MEMORIA DE CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA maria llàtser/arquitecta

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COMPROBACIÓN GEOMÉTRICA Y DIMENSIONAMIENTO DE ARMADURAS DEL MURO DE CONTENCIÓN:

6.0 DATOS DE PARTIDA El muro de contención que debemos calcular tiene una longitud aproximada de 97,20m y una altura variable que va de los 0 a los 3 m sobre la rasante. Dada la ubicación del mismo, entre dos calles, la superior urbanizada, y la inferior por urbanizar, se decide llevar a cabo la cimentación de modo que la cara superior de la zapata quede a –0.20m de la superficie, y tenga un vuelo hacia la Avenida Maestrat de 0.80m como máximo. Con ello se resuelve el paso de las redes de servicios siempre que se deje una acera junto al muro de 1.50m de anchura, ya que no se considera la posibilidad de conexión de las redes de servicios a particulares a través del muro. 6.0.1 Datos del terreno En cuanto al terreno sobre el que se va a actuar, de momento no se dispone del estudio geotécnico, de modo que se realizaran los cálculos necesarios en base a estudios geotécnicos de las parcelas situadas en la calle superior. Caso de concederse la subvención que permitirá llevar a cabo esta obra, se encargará el estudio geotécnico pertinente y, caso que resulte necesario, se recalculará las dimensiones y armado del muro. Según dichos estudios, se trata de un terreno de arcillas y arcillitas, y de un firme muy duro y denso a muy denso, con intercalaciones de roca blanda. A partir de estos datos, y consultando la Tabla 3.1 de características generales de los terrenos del CTE-DB-SE-C, tenemos que Tabla 3.1. Características generales de los terrenos Tipo de terreno

Peso específico Υt (kN/m3)

Ángulo de rozamiento

Rocas Rocas arcillosas sanas Terrenos Resist a compresión cohesivos simple (kN/m2) Arcillas duras 400

18 a 22

28º

Presión admisible σadm (kN/m2)

Módulo de elasticidad (MN/m2)

500

100

400

300

Dado el terreno descrito anteriormente, que está entre los dos anteriores, se decide tomar los siguientes valores: Tipo de terreno

Rocas arcillosas sanas

Peso específico Υt (kN/m3)

Ángulo de rozamiento φ

Presión admisible σadm (kN/m2)

Coeficiente de rozamiento µ=2/3 · tg φ

21

29º

200

0.3695

6.0.2 Datos geométricos del muro En cuanto al muro, se opta por diseñar un muro con puntera y talón. El muro planteado tiene 84 m de longitud. Para llevar a cabo el dimensionado del alzado del muro y de la zapata, se decide dividir el muro en tres tramos: - M3 de 30m de longitud, compuesto por 5 piezas de 6m cada una - M2 de 30m de longitud, compuesto por 5 piezas de 6m cada una - M1 de 24m de longitud, compuesto por 3 piezas de 6m y 1 pieza de 8m de longitud. 01-07-2008 2008/2055-1

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El dimensionado del alzado del muro se llevará a cabo para la pieza 1 de cada tramo, es decir, la más desfavorable de cada tramo. Se adoptará para todo el tramo de muro el espesor y armado obtenidos para la pieza 1. En cuanto a la cimentación, se opta por 2 cimentaciones tipo para cada tramo. Se dimensionará la zapata para la pieza 1, que se utilizará también para la pieza 2, y posteriormente se dimensionará la zapata para la pieza 3, que servirá también para las piezas 4 y 5. El cálculo se realizará por metro lineal de muro y de zapata. Se aportan los datos geométricos de: - el alzado de la pieza 1 de cada tramo de muro, - la zapata de la pieza 1 y 3 de cada tramo de muro. Las comprobaciones de deslizamiento y vuelco se realizan mediante hojas de cálculo, para todas las piezas proyectas, y se adjuntan al detrás de la presente memoria de cálculo.

M1

M2

M3

M1.3 M1.1 1.00 1.30 0.60 0.20 -0.80

M2.3 M2.1 1.30 1.90 1.00 0.20 -1.20

M3.3 M3.1 2.10 2.50 1.25 0.20 -1.45

Longitud del tramo de muro Ancho del muro, ba Altura del alzado resistente del muro, Ht Altura barandilla de hormigón, hb Altura total muro de hormigón, Ha

M1 M1.1 26 0.30 1.35 1.10 2.45

M2 M2.1 30 0.30 2.27 1.10 3.37

M3 M3.1 30 0.40 3.20 1.10 4.30

Datos geométricos muro+zapata, en m Altura del alzado resistente del muro, Ht Altura de la zapata, Hz Altura rellenos intradós sobre zapata, h Altura cálculo empuje pasivo, Hf Altura total muro cálculo empujes, H

M1 1.35 0.60 0.20 0.80 1.95

M2 2.27 1.00 0.20 1.20 3.27

M3 3.20 1.25 0.20 1.45 4.45

Datos geométricos zapata, en m Base de la zapata, B Altura de la zapata, Hz Altura rellenos intradós sobre zapata, h Cota de cimentación

Datos geométricos alzado del muro, en m

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6.1 SOLICITACIONES 6.1.1

Empujes del terreno

En el caso que nos ocupa el empuje activo variará a lo largo del muro, mientras que el pasivo tendrá el mismo valor en los tres tramos. Procedemos al cálculo de los mismos: Empuje activo, Ea :

6.1.1.1 E a= E 1 + E 2

E1 = ½ Ka Υt H2 E 2 = Ka q H

q= 10kN/m2 carga debida a tráfico pesado, y K a=

1-senφ 1+senφ

en adelante, Ka = 0.346974

Tramo M1: E1 = ½ Ka· 21· 1.952 E1= 13.85 kN

aplicado a H/3 = 0. 56m

ME1= 9.00 kNm

E2 = Ka ·10· 1.95 E2= 6.77 kN

aplicado a H/2 = 0.975m

ME2= 6.60kNm

Ea1 = 20.62 kN

Ma1= 15.60 kNm

Tramo M2: E1 = ½ Ka· 21· 3.272 E1= 38.95 kN

aplicado a H/3 = 1.09m

ME1= 42.46 kNm

E2 = Ka ·10· 3.27 E2= 11.35 kN

aplicado a H/2 = 1.635m

ME2= 18.55 kNm

Ea2 = 50.30 kN

Ma2= 61.01 kNm

Tramo M3: E1 = ½ Ka· 21· 4.452 E1= 72.14 kN

aplicado a H/3 = 1.483m

ME1= 107.01 kNm

E2 = Ka ·10· 4.45 E2= 15.44 kN

aplicado a H/2 = 2.225m

ME2= 34.35 kNm

Ea3 = 87.58 kN

6.1.1.2

Ma3= 141.37 kNm

Empuje pasivo, Ep :

Ep = ½ Kp Υt (Hf2 – 0.52 )

K p=

1+senφ 1-senφ

= 1/Ka . En adelante, Kp = 2.88206

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Tramo M1: Ep = ½ Kp 21· (0.802 – 0.52) aplicado a Hf -h’ = 0.80–0.66=0.14m Ep= 11.80 kN h’=

2 (Hf3 – 0.53) 3 (Hf2 – 0.52)

Mp= 1.63 kNm = 0.66m

Ep1= 11.80 kN

Mp1 = 1.63 kNm

Tramo M2: Ep = ½ Kp 21· (1.202 – 0.52) Ep= 36.01 kN aplicado a Hf -h’ = 1.20–0.898=0.302m h’=

2 (Hf3 – 0.53) 3 (Hf2 – 0.52)

Mp= 10.87 kNm

= 0.898m

Ep2= 36.01 kN

Mp2 = 10.87 kNm

Tramo M3: Ep = ½ Kp 21· (1.452 – 0.52) aplicado a Hf -h’ = 1.45–1.052 = 0.398m Ep= 56.06 kN h’=

2 (Hf3 – 0.53) 3 (Hf2 – 0.52)

Ep3= 56.06 kN

6.1.2

Mp= 22.30 kNm

= 1.0521 m Mp3 = 22.30 kNm

Cargas Gravitatorias

Son las debidas al peso propio del muro, de la zapata y de los terrenos que gravitan sobre el talón del mismo.

6.1.2.1

Peso propio del muro

Pm= Ha· ba·Υh

donde Υh= 25kN/m3

Tramo M1: Pm= 2.45· 0.30· 25 Pm1 = 18.375 kN

aplicado a xp = 0.65m

Mm1= 11.94 kNm

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Tramo M2: Pm= 3.37· 0.30· 25 Pm2 = 25.275 kN

aplicado a xp = 0.95m

Mm2= 24.01 kNm

Tramo M3: Pm= 4.30 · 0.40· 25 Pm3 = 43.00 kN

aplicado a xp = 1.00m

Mm3= 43.00 kNm

6.1.2.2

Peso propio de los terrenos

Pt= Ht· 1·Υt

donde Υt= 21kN/m3

Tramo M1: Pt= 1.35· 0.50· 21 Pt1 = 14.175 kN

aplicado a xt = 1.05m

Mt1= 14.88 kNm

Tramo M2: Pt= 2.27· 0.80· 21 Pt2 = 38.136 kN

aplicado a xt = 1.50m

Mt2= 57.20 kNm

Tramo M3: Pt= 3.20· 1.30· 21 Pt3 = 87.36 kN

aplicado a xt = 1.85m

Mt3= 161.62 kNm

6.1.2.3

Peso propio de la zapata Pz= Hz· B·Υh

donde Υh= 25kN/m3

Tramo M1: Pz= 0.60· 1.30· 25 Pz1 = 19.50 kN

aplicado a xz = 0.65m

Mz1= 12.68 kNm

Tramo M2: Pz= 1.00· 1.90· 25 Pz2 = 47.50 kN

aplicado a xz = 0.95m

Mz2= 45.13 kNm

Tramo M3: Pz= 1.25· 2.50· 25 Pz2 = 78.13 kN

aplicado a xz = 1.25m

Mz2= 97.66 kNm

6.1.3

Cuadros resumen de empujes, cargas gravitatorias y momentos flectores

EMPUJES Y CARGAS GRAVITATORIAS

Empuje Activo, Ea Empuje Pasivo, Ep Alzado del muro, Pm Terrenos, Pt Zapata, Pz

Tramo M1 kN 20.62 11.80 18.375 52.05 14.175 19.500

Tramo M2 kN 50.30 36.01 25.275 110.911 38.136 47.500

Tramo M3 kN 87.58 56.06 43.000 01-07-2008 208.485 87.360 2008/2055-1 78.125

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MOMENTOS FLECTORES, respecto del punto A Tramo M1 mkN 15.60 1.63 11.94 39.50 14.88 12.68

Empuje Activo, Ma Empuje Pasivo, Mp Alzado del muro, Mm Terrenos, Mt Zapata, Pz

Tramo M2 mkN 61.01 10.87 24.01 126.34 57.20 45.13

Tramo M3 mkN 141.37 22.30 43.00 302.28 161.62 97.66

6.2 COMPROBACIONES Para cada tramo de muro se comprobará la seguridad frente al vuelco y frente al deslizamiento, con los datos obtenidos en el apartado anterior: 6.2.1

Comprobación frente al deslizamiento

Fuerzas estabilizadoras: Fuerzas desestabilizadoras:

Festab. Fdesestab.

≥1.5

µ Σ P + Ep

coeficiente de seguridad a deslizamiento.

=

Ea

rozamiento de cargas verticales más empuje pasivo empuje del terreno

2/3 tg φ · (Pm+Pt+Pz)+ Ep

≥1.5

Ea

Tramo M1: 0.3695 · (18.38+14.17+19.50)+11.80 20.619

0.3695·(52.05)+11.80 =

= 1.505 ≥ 1.5 CUMPLE

21.619

Tramo M2: 0.3695·(110.91)+36.01

0.3695 · (25.27+38.14+47.50)+36.01 =

50.303

= 1.53 ≥ 1.5 CUMPLE

50.303

Tramo M3: 0.3695 · (43.00+87.36+78.13)+56.06 87.59

=

0.3695·(208.49)+56.06 87.59

= 1.52 ≥ 1.5 CUMPLE 01-07-2008 2008/2055-1

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6.2.2

Comprobación frente al vuelco

Se toman momentos respecto al punto A de las fuerzas estabilizadoras y desestabilizadoras, dando lugar a Momento estabilizador: generado por las fuerzas gravitatorias y por el empuje pasivo Momento desestabilizador: generado por el empuje del terreno o empuje activo

M estab.

≥1.8

M desestab.

coeficiente de seguridad al vuelco

Mm + Mt + Mz + Mp

Pm· xm+Pt· xt +Pz· xz + Ep (Hf – h’)

=

Ma

≥1.8

E1· H/3 + E2· H/2

Tramo M1: 11.94+14.88+16.68

39.50

=

15.60

15.60

= 2.53 ≥ 1.8

CUMPLE

= 2.07 ≥ 1.8

CUMPLE

= 2.14 ≥ 1.8

CUMPLE

Tramo M2: 24.01+57.20+45.13

=

61.01

126.34 61.01

Tramo M3: 43.00+161.62+97.66

=

141.37

6.2.3

302.27 141.37

Comprobación de las presiones de contacto

En primer lugar comprobaremos si la resultante del empuje activo y del peso del muro de la zapata y del terreno de relleno queda dentro del núcleo central del cimiento. Para ello e < B/6, en cuyo caso la distribución de presiones será trapecial. Siendo e =

e

=

B 2

B 2

+

+

Ma ΣP

E1 · H/3 + E2 · H/2 ΣP

- xp

por lo tanto,

- x

donde x es el punto de aplicación de la resultante de todas las cargas gravitatorias x=

Pm· xm+Pt· xt +Pz· xz 01-07-2008 2008/2055-1

ΣP

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Debemos comprobar que e < B/6 , siendo B el ancho de la zapata en cada tramo. Caso que no se cumpla la condición anterior, es decir que la resultante no pase por el núcleo central de la sección de contacto suelo cimiento, tendremos una distribución de presiones triangular. Para evitar el hundimiento de la puntera deberemos limitar la excentricidad de tal modo que e ≤ B/3. En todo momento las tensiones obtenidas deberán ser inferiores a 1.25 σadm, siendo σadm=200kN/m2. Tramo M1: 11.94+14.88+12.68 x

e

=

= 0.7589 m

52.05 1.3 2

=

15.60 52.05

+

- 0.76 = 0.19 m ≤ B/6 = 0.216m

Distribución trapezoidal.

Las tensiones máxima (σt1) y mínima (σt2) de la distribución trapecial valen: σt1

ΣP B

=

6 ΣPe B2

+

, y

ΣP B

σt2

=

6 ΣPe

-

B2

Se debe cumplir que: σt1 + σt2 2

σm ≤ 1.25 σadm

ΣP B

=

≤ 1.25 σadm

donde σadm = 200 kN/m2 =

σm

ΣP B

52.05 1.30

=

En este caso, también σt1=

= 40.03 kN/m2 ≤ 1.25 σadm

75.14 kN/m2

CUMPLE

≤ 1.25 σadm

Tramo M2: 24.01+57.20+45.13 x

e

=

=

110.91 1.90 2

+

61.01 110.91

= 1.14 m

- 1.14 = 0.36 m > B/6 = 0.316 Distribución triangular.

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e = 0.36 ≤ B/3 = 0.633 m,

ΣP B

=

σm

tenemos una distribución triangular de las presiones, pero sin peligro de hundimiento de la puntera 110.91 1.90

=

= 58.37 kN/m2 ≤ 1.25 σadm

CUMPLE

En este caso, la tensión máxima, σt1 vale: 2 ΣP 3 · (B/2-e)

σt1=

= 125.32 kN/m2

≤ 1.25 σadm

Tramo M3: 43.00+161.62+97.66 x

=

e

2.5 2

=

141.36 208.49

+

e = 0.428 ≤ B/3 = 0.83 m,

σm

=

= 1.449 m

208.49

ΣP B

- 1.45 = 0.478 m > B/6 = 0.416 Distribución triangular.

tenemos una distribución triangular de las presiones, pero sin peligro de hundimiento de la puntera 208.49 2.50

=

= 83.40 kN/m2 ≤ 1.25 σadm

CUMPLE

En este caso, la tensión máxima, σt1 vale: 2 ΣP 3 · (B/2-e)

σt1=

= 180.05 kN/m2

≤ 1.25 σadm

El muro proyectado cumple las comprobaciones de deslizamiento, vuelco y presiones del terreno en los puntos más desfavorables de sus tres tramos, M1, M2 y M3. Pasaremos ahora a calcular el armado necesario de cada uno de los tramos.

6.3 ARMADO DEL MURO Y DE LA ZAPATA 6.3.1

Esfuerzos de cálculo

Para el cálculo del armado necesario de cada tramo de muro se establecen los siguientes esfuerzos de cálculo: Md

=

1.6

1 2

Ka H2 · (Υt H / 3 + q)

Vd = 1.6 · Ka H · (Υt H / 2 + q)

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Tramo M1: Md = 1.6 1/2 Ka H2 · (Υt H / 3 + q) Md = 1.6 · 1/2 · 0.346974 · 1.952 (21· 1.95/3 +10)

Md1 = 24.96kNm

Vd = 1.6 · 0.346974 · 1.95 (21· 1.95/2 +10)

Vd1 =

32.99kN = 3.37 T

Tramo M2: Md = 1.6 1/2 Ka H2 · (Υt H / 3 + q) Md = 1.6 · 1/2 · 0.346974 · 3.272 (21· 3.27/3 +10)

Md2 = 97.62kNm

Vd = 1.6 · 0.346974 · 3.27 (21· 3.27/2 +10)

Vd2 =

80.48kN = 8.21 T

Tramo M3: Md = 1.6 1/2 Ka H2 · (Υt H / 3 + q) Md = 1.6 · 1/2 · 0.346974 · 4.452 (21· 4.45/3 +10)

Md3 = 226.19kNm

Vd = 1.6 · 0.346974 · 4.45 (21· 4.45/2 +10)

Vd3 =

6.3.2

140.14kN = 14.30 T

Armado del alzado del muro

En este apartado se calculará el armado necesario para que el muro soporte la flexión a la que está sometido, dimensionándose para tal caso los armados verticales y horizontales del intradós y del trasdós del mismo. También se comprobará si es necesaria la armadura de cortante, y se dimensionará en caso de que si lo sea. Para los cálculos se considera hormigón HA-25, y acero B-500-S, con un control de calidad estadístico y normal, respectivamente. Por lo tanto, tenemos unos valores de resistencia característica y de cálculo de : para el hormigón: fcd = fck / 1.5 fcd = 16.67 N/mm2 = 16.67 ·103 kN/m2 fck = 25 N/mm2 = 25 · 103 kN/m2 para el acero: fyk = 500 N/mm2 = 500·103 kN/m2

6.3.2.1

fyd = fyk / 1.15

fyd = 434.7 N/mm2 = 434.7 ·103 kN/m2

Armadura vertical

El armado vertical necesario para cada tramo de muro se obtiene de la siguiente expresión: Armado vertical trasdós / paramento interior Asi

=

Md 0.8 ba · fyd

Usi = Asi · fyd

Usi =

Md 0.8 ba

Armado vertical intradós / paramento exterior Se recomienda disponer una cuantía mínima de armadura igual al 30% de la del 01-07-2008 paramento exterior. 2008/2055-1

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Md1 = 24.96kNm

Tramo M1: Usi

=

24.96 0.8 · 0.3

Vd1 =

32.99kN

= 104 kN

Armado vertical trasdós / paramento interior Armamos con Usi , obteniendo 4 Ø 10 / m.l. de muro

1 Ø 10 c/ 20 cm

Armado vertical intradós / paramento exterior Armamos con el 30% de Usi = 31.20 kN, obteniendo 1 Ø 10 / m.l. de muro, atendiendo a la armadura mínima y para facilitar la ejecución se armará con 1 Ø 10 c/ 20 cm Tramo M2: Usi

Md2 = 97.62kNm =

97.62 0.8 · 0.3

Vd2 =

80.48kN

= 405.67 kN

Armado vertical trasdós / paramento interior Armamos con 5 Ø 16 / m.l. de muro

1 Ø 16 c/ 20 cm

Armado vertical intradós / paramento exterior Armamos con el 30% de Usi = 121.7 kN, obteniendo 3 Ø 12 / m.l. de muro, atendiendo a la armadura mínima y para facilitar la ejecución se armará con 1 Ø 12 c/ 20 cm Tramo M3: Usi

Md3 = 226.19 kNm =

226.19 0.8 · 0.4

Vd3 =

140.14kN

= 706.84 kN

Armado vertical trasdós / paramento interior Armamos con 6 Ø 20 / m.l. de muro

1 Ø 20 c/ 15 cm

Armado vertical intradós / paramento exterior Armamos con el 30% de Usi = 212.05 kN, obteniendo 5 Ø 12 / m.l. de muro, atendiendo a la armadura mínima y para facilitar la ejecución se armará con 1 Ø 12 c/ 20 cm 6.3.2.2

Armadura horizontal Ash = 0.002 ba

Ush = Ash · fyd

Ush = 0.002 ba · fyd

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Como se puede observar, este armado depende únicamente de ba, el espesor del muro. El armado horizontal por metro de altura del muro será: Tramo M1 y M2:

espesor e= 30cm

Ush = 0.002 · 0.3 · 434.7 · 103 = 206.82 kN Armamos con 5 Ø 12 / m.l. de altura de muro

1 Ø 12 c/ 20cm

espesor e= 40cm

Tramo M3:

Ush = 0.002 · 0.4 · 434.7 · 103 = 347.76 kN Armamos con 4 Ø 16 / m.l. de altura de muro 6.3.2.3

1 Ø 16 c/ 25cm

Armadura de cortante

No resulta necesaria siempre que se cumpla la siguiente condición: Vd < 0.5 · fcd1/2 · 0.9 ba (x10) Vd < 17.4 T

donde fcd = 250/1.5 = 166.67 kg/cm2 ba = 0.4 m Vd se obtiene en T

Vistos los cortantes obtenidos en los tres tramos del muro, no resulta necesaria la armadura de cortante en ninguno de ellos, pues Vd1 = 3.37 T, Vd2 = 8.21 T, Vd3 = 14.30 T. 6.3.3

Armadura de la zapata

En este punto calcularemos el armado de la zapata, tanto en la dirección del muro, como en la perpendicular. 6.3.3.1

Armado en la dirección del muro Dispondremos una armadura inferior y superior tal que: As min = 0.002 Ac = 0.002 B Hz ,

siendo Us min = As min· fyd , por lo tanto

Us min = 0.002 · B · Hz · fyd Tramo M1: -

-

Hz = 0.60m B1 = 1.30m

fyd = 434.7 ·103 kN/m2 B3 = 1.00m

ZAPATA M1.1 (pieza 1.1 y 1.2) Us min = 0.002 · 1.30 · 0.60 · 434.7 · 103 = 678.13 kN Dispondremos una armadura inferior y superior de 339 kN de capacidad, en la dirección del muro. Necesitamos 7 Ø 12 distribuidos en los 1.30m de base de la zapata. 1 Ø 12 c/ 20 cm ZAPATA M1.3 (pieza 1.3 y 1.4) Us min = 0.002 · 1.00 · 0.60 · 434.7 · 103 = 521.64 kN 01-07-2008 2008/2055-1

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Dispondremos una armadura inferior y superior de 261 kN de capacidad, en la dirección del muro. Necesitamos 6 Ø 16 distribuidos en los 1.00m de base de la zapata. 1 Ø 12 c/ 20 cm Hz = 1.00m B1 = 1.90m

Tramo M2: -

-

fyd = 434.7 ·103 kN/m2 B3 = 1.30m

ZAPATA M2.1 (pieza 2.1 y 2.2) Us min = 0.002 · 1.90 · 1 · 434.7 · 103 = 1651.86 kN Dispondremos una armadura inferior y superior de 826 kN de capacidad, en la dirección del muro. Necesitamos 10 Ø 16 distribuidos en los 1.90m de base de la zapata. 1 Ø 16 c/ 20 cm ZAPATA M2.3 (pieza 2.3, 2.4 y 2.5) Us min = 0.002 · 1.30 · 1 · 434.7 · 103 = 1130.22 kN Dispondremos una armadura inferior y superior de 566 kN de capacidad, en la dirección del muro. Necesitamos 7 Ø 16 distribuidos en los 1.30m de base de la zapata. 1 Ø 16 c/ 20 cm Hz = 1.25m B1 = 2.50m

Tramo M3: -

fyd = 434.7 ·103 kN/m2 B3 = 2.10m

ZAPATA M3.1 (pieza 3.1 y 3.2) Us min = 0.002 · 2.50 · 1.25 · 434.7 · 103 = 2716.88 kN Dispondremos una armadura inferior y superior de 1358 kN de capacidad, en la dirección del muro. Necesitamos 16 Ø 16 distribuidos en los 2.50m de base de la zapata. 1 Ø 16 c/ 15 cm

-

ZAPATA M3.3 (pieza 3.3, 3.4 y 3.5) Us min = 0.002 · 2.10 · 1.25 · 434.7 · 103 = 2282.18 kN Dispondremos una armadura inferior y superior de 1141 kN de capacidad, en la dirección del muro. Necesitamos 14 Ø 16 distribuidos en los 2.10m de base de la zapata. 1 Ø 16 c/ 15 cm

6.3.3.2

Armado en la dirección perpendicular al muro En este caso se calcula el armado por metro lineal de zapata, que se dimensiona para soportar un momento de cálculo tal que: Md =1.6 σadm · B/2 ·B/4

Md =1.6 σadm · B2 / 8,

siendo

σadm = 400 kN/m2

El armado necesario, por metro lineal de zapata, para absorber dicho momento se obtiene de la siguiente expresión: Asi

Usi =

=

Md 0.8 Hz · fyd

Usi = Asi · fyd

Usi =

1.6 σadm · B2 / 8 0.8 · Hz

Md 0.8 Hz

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B1 = 1.30m

Tramo M1: -

ZAPATA M1.1 (pieza 1.1 y 1.2) Md1 =1.6 · 400 · 1.302 / 8

B3 = 1.00m

Hz = 0.80m

Md1 = 135.20 kNm

135.20 = 281.67 kN 0.8 · 0.60 Armamos con 6 Ø 12 / m.l. de zapata. Usi

-

=

ZAPATA M1.3 (pieza 1.3 y 1.4) Md1 =1.6 · 400 · 1.002 / 8

1 Ø 12 c/ 20 cm

Md1 = 80.00 kNm

80.00 = 166.67 kN 0.8 · 0.60 Armamos con 5 Ø 10/ m.l. de zapata. Usi

=

B1 = 1.90m

Tramo M2: -

ZAPATA M2.1 (pieza 2.1 y 2.2) Md1 =1.6 · 400 · 1.902 / 8

1 Ø 10 c/ 20 cm

B3 = 1.30m

Hz = 1.00m

Md1 = 288.80 kNm

288.80 = 361 kN 0.8 · 1 Armamos con 5 Ø 16 / m.l. de zapata. Usi

-

=

ZAPATA M2.3 (pieza 2.3, 2.4 y 2.5) Md1 =1.6 · 400 · 1.302 / 8

1 Ø 16 c/ 20cm

Md1 = 135.20 kNm

135.20 = 169 kN 0.8 · 1 Armamos con 4 Ø 12 / m.l. de zapata. Usi

=

B1 = 2.50m

Tramo M3: -

ZAPATA M3.1 (pieza 3.1 y 3.2) Md1 =1.6 · 400 · 2.502 / 8

1 Ø 12 c/ 20cm

B3 = 2.10m

Hz = 1.25m

Md1 = 500 kNm

500 = 500 kN 0.8 · 1.25 Armamos con 6 Ø 16 / m.l. de zapata. Usi

-

=

ZAPATA M3.3 (pieza 3.3, 3.4 y 3.5) Md1 =1.6 · 400 · 2.102 / 8

Md1 = 353 kNm

353 = 352.80 kN 0.8 · 1.25 Armamos con 5 Ø 16 / m.l. de zapata. Usi

1 Ø 16 c/ 20cm

=

1 Ø 16 c/ 20cm

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6.3.4

Cuadro resumen de armado

Tras revisar y reajustar los diámetros previstos en cada posición, el armado de los distintos tramos de muro y zapata queda como sigue: Elemento

Armadura trasdós intradós

Vertical MURO

Horizontal de Coronación

M1 1 Ø 10 c/20 1 Ø 10 c/20 1 Ø 12 c/20 2 Ø 12

M2 1 Ø 16 c/20 1 Ø 12 c/20 1 Ø 12 c/20 2 Ø 16

M3 1 Ø 20 c/15 1 Ø 12 c/20 1 Ø 16 c/25 2 Ø 20

Elemento ZAPATA 1y2

Armadura Paralela al muro Perpendicular

(sup. e inf.) (sup. e inf.)

M1.1 1 Ø 12 c/20 1 Ø 12 c/20

M2.1 1 Ø 16 c/20 1 Ø 16 c/20

M3.1 1 Ø 16 c/15 1 Ø 16 c/20

Elemento ZAPATA 3, 4 y 5

Armadura Paralela al muro Perpendicular

(sup. e inf.) (sup. e inf.)

M1.3 1 Ø 12 c/20 1 Ø 10 c/20

M2.3 1 Ø 16 c/20 1 Ø 12 c/20

M3.3 1 Ø 16 c/15 1 Ø 16 c/20

6.3.5 6.3.5.1

Longitudes de anclaje y de empalme por solapo Longitudes de anclaje

Las longitudes de anclaje dependen del Ø de la barra, y de su posición. Barras en Posición I : aquellas cuyo ángulo con la horizontal está comprendido entre 45 y 90º Las situadas en la mitad inferior de la pieza Las situadas 30cm por debajo de la última tongada que las contiene. En este caso, tenemos que la longitud básica de anclaje lb lb ≥ m Ø2 ; fyk Ø / 20 ; 10 Ø. Para barras de Ø 12 y 16 mm la lb mayor se obtiene con la expresión fyk Ø / 20. Tenemos para Ø 10 mm lb = 25cm para Ø 12 mm lb = 30cm para Ø 16 mm lb = 40cm para Ø 20 mm lb = 50cm Barras en Posición II : las no incluidas en el punto anterior En este caso, tenemos que la longitud básica de anclaje lb lb ≥ 1.4 m Ø2 ; fyk Ø / 14 ; 10 Ø. Para las barras utilizadas la lb mayor se obtiene con la expresión fyk Ø / 14. Tenemos para Ø 10 mm lb = 36cm para Ø 12 mm lb = 45cm para Ø 16 mm lb = 60cm para Ø 20 mm lb = 72cm 6.3.5.2

Longitudes de empalme por solapo

En el caso de empalme por solapo, la longitud de solapo depende de la longitud básica de 01-07-2008 anclaje, y de si la barra está traccionada o comprimida, del porcentaje de barras que se 2008/2055-1 solapan y de la distancia entre barras.

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ls = a · l b

Longitud de solapo, ls

En nuestro caso supondremos que el porcentaje total de barras solapadas trabajando a tracción, con relación a la sección total de acero es superior al 50%, y que la distancia entre barras es inferior a 10 Ø, puesto que este es el caso más desfavorable. Obteniendo así, unas longitudes de empalme por solapo, ls: Barras traccionadas Barras comprimidas 6.3.5.3

a=2 a=1

ls = 2 lb ls = 1 lb

Cuadro resumen de longitudes de anclaje y empalme por solapo Longitudes en cm Ø 10 Ø 12 Ø 16 Ø 20

Posición I Posición II Posición I Posición II Posición I Posición II Posición I Posición II

L anclaje 25 36 30 45 40 65 50 72

tracción 50 72 60 90 80 130 100 154

L solapo compresión 25 36 30 45 40 65 50 72

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MOVIMIENTO DE TIERRAS

1.1 Transportes de tierras y escombros 1.1.1. 1.1.2.

RIESGOS LABORALES Caídas a distinto nivel (desde la caja del camión o en operaciones de ascenso y descenso de la cabina). Caída de objetos durante las operaciones de carga. Sobreesfuerzos por manejo de cargas pesadas y/o posturas forzadas. Atrapamiento entre piezas o por vuelco. Ruido y vibraciones producidos por las máquinas. - Contactos con líneas eléctricas. PLANIFICACIÓN DE LA PREVENCIÓN

- ORGANIZACIÓN DEL TRABAJO Y MEDIDAS PREVENTIVAS Se tendrá en cuenta la normativa vigente en materia de seguridad y salud. En el manejo de cargas manuales y/o posturas forzadas se tendrá en cuenta el Anejo 2. Todo el manejo de la maquinaria para el movimiento y transporte de tierras y escombros (camión volquete, pala cargadora y dumper), serán manejadas por personal perfectamente adiestrado y cualificado. Nunca se utilizará esta maquinaria por encima de sus posibilidades. Se revisarán y mantendrán de forma adecuada. Con condiciones climatológicas adversas, se extremará su utilización y en caso necesario se prohibirá. Si existen líneas eléctricas se eliminarán o protegerán para evitar entrar en contacto con ellas. Antes de iniciar una maniobra o movimiento imprevisto deberá avisarse con una señal acústica. Ningún operario deberá permanecer en la zona de acción de las máquinas y de la carga. Solamente los conductores de camión podrán permanecer en el interior de la cabina si esta dispone de visera de protección. Nunca se sobrepasará la carga máxima de los vehículos, ni los laterales de cierre. La carga en caso necesario, se asegurará para que no pueda desprenderse durante el transporte. Asimismo se cubrirá por lonas o toldos o en su defecto se regará para evitar la propagación de polvo. Se señalizarán las zonas de acceso, recorrido y vertido. El ascenso o descenso de las cabinas se realizará utilizando los peldaños y asideros de que disponen las máquinas. Estos se mantendrán limpios de barro, grasa u otros elementos que los hagan resbaladizos. En el uso de palas cargadoras, además de las medidas reseñadas se tendrán en cuenta: El desplazamiento se efectuará con la cuchara lo más baja posible. No se transportarán ni izarán personas mediante la cuchara. Al finalizar el trabajo la cuchara deberá apoyar en el suelo. En el caso de dumper se tendrá en cuenta: Estarán dotados de cabina antivuelco o en su defecto de barra antivuelco y el conductor usará cinturón de seguridad. No se sobrecargará el cubilote de forma que impida la visibilidad ni que la carga sobresalga lateralmente. Para transporte de masas, el cubilote tendrá una señal de llenado máximo. 01-07-2008 2008/2055-1 No se transportarán operarios en el dumper ni mucho menos en el cubilote. En caso de fuertes pendientes, el descenso se realizará marcha atrás. VISAT Arquitectes signants:

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PROTECCIÓN PERSONAL (CON MARCADO CE) - Casco de seguridad contra riesgos mecánicos. - Mono de trabajo. - Botas de seguridad. - Cinturón antivibratorio. - Mascarillas autofiltrantes contra polvo.

1.2 Vaciado del terreno 1.2.1. 1.2.2.

RIESGOS LABORALES Caídas a distinto nivel. Caídas de objetos por desplome o derrumbamiento. Caídas al mismo nivel. Caídas de objetos durante su manipulación. Caídas de objetos por desprendimiento. Atrapamiento del operario por desprendimiento de taludes. Vuelco y caída de máquinas. Atropellos y golpes con vehículos. Riesgos derivados de interferencias con servicios (riesgos eléctricos, explosión, inundaciones, etc.). Interferencias con líneas eléctricas aéreas. Riesgo higiénico por inhalación de polvo. PLANIFICACIÓN DE LA PREVENCIÓN

- ORGANIZACIÓN DEL TRABAJO Y MEDIDAS PREVENTIVAS Se tendrá en cuenta la normativa vigente en materia de seguridad y salud. Ordenación del solar con determinación de zona de acopios, ubicación de grúa torre, instalaciones de higiene y bienestar, de entrada y salida de personal y vehículos. El perímetro de la excavación será cerrado al tránsito de personas, y en caso de ser necesaria la circulación junto al borde, se protegerá con barandilla. Análisis y actuación sobre posibles servicios afectados (líneas eléctricas aéreas, canalizaciones subterráneas, alcantarillado, etc.). Vigilancia de la adecuada implantación de las medidas preventivas, así como la verificación de su eficacia y mantenimiento permanente en sus condiciones iniciales. En la excavación se mantendrán los taludes, sistemas de entibación, apeos u otras medidas adecuadas para prevenir los riesgos de sepultamiento por desprendimiento de tierras, caídas de personas, materiales u objetos. Se garantizará que los trabajadores puedan ponerse a salvo en caso de irrupción de agua, desprendimientos, caída de materiales u otros incidentes que les puedan causar daño. Los productos de la excavación se acopiarán de forma que el centro de gravedad de la carga, esté a una distancia igual a la profundidad de la zanja más 1 m. En zanjas y pozos de profundidad mayor de 1,30 m siempre que haya operarios trabajando en su interior se mantendrá uno de reten en el exterior, que podrá actuar como ayudante en el trabajo y dará la alarma en caso de producirse alguna emergencia. 01-07-2008 2008/2055-1 En los trabajos de entibación, se acotarán las distancias mínimas entre operarios, en función de las herramientas que empleen. VISAT Arquitectes signants:

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Diariamente, y antes de iniciar los trabajos, se revisarán las entibaciones, tensando los codales que estén flojos. Se evitará golpear las entibaciones durante los trabajos de excavación. No se utilizarán las entibaciones como escalera para ascender o descender al fondo de la excavación, ni se suspenderán de los codales cargas. La entibación sobresaldrá como mínimo 20 cm, de la rasante del terreno. Las entibaciones se quitarán solo cuando dejen de ser necesarias, por franjas horizontales, de la parte inferior del corte hacia la superior. Si es necesario que se acerquen vehículos al borde de las zanjas, se instalarán topes de seguridad a base de tablones de madera embutidos en el terreno. Nunca se entibará sobre superficies inclinadas realizándolo siempre sobre superficies verticales y en caso necesario se rellenará el trasdós de la entibación para asegurar un perfecto contacto entre ésta y el terreno. -

PROTECCIONES COLECTIVAS - Las zanjas deben poseer pasarelas protegidas por barandillas que permitan atravesarlas sin riesgo. Además deben existir escaleras de mano metálicas en número suficiente para permitir salir de las mismas en caso de emergencia con suficiente rapidez, estando las vías de salida libres de obstáculos. - La entibación se realizará con tablas horizontales cuando el corte se lleva a cabo en un terreno con suficiente cohesión que le permite ser autoestable mientras se efectúa la excavación. Mediante la alternancia de excavación y entibación (0,80 m a 1,30 m), se alcanza la profundidad total de la zanja. - Cuando el terreno no presenta la suficiente cohesión o no se tiene garantía de ello, es más aconsejable llevar a cabo la entibación con tablas verticales, que en caso de que el terreno presente una aceptable cohesión y resistencia se excava por secciones sucesivas de hasta 1,50 - 1,80 m de profundidades máximas, en tramos longitudinales de máximo 4 m; y en caso de que el terreno presente poco o ninguna cohesión deberán hincarse las tablas verticales en los citados tramos antes de proceder a la excavación. - Vallas de 2 m de altura de cerramiento de la obra y barandillas de 1 m de protección del borde de la excavación. - Disposición de escaleras de acceso al fondo del vaciado, en número suficiente y ubicadas en zona en la que no exista interferencia con los vehículos y máquinas.

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PROTECCIÓN PERSONAL (CON MARCADO CE) - Casco de seguridad certificado. - Botas de seguridad. - Mono de trabajo y en su caso, trajes de agua y botas de goma de media caña. - Empleo de cinturones de seguridad por parte del conductor de la maquinaria si no está dotada de cabina y protección antivuelco.

1.3 Zanjas y pozos 1.3.1. -

RIESGOS LABORALES Caídas al mismo y distinto nivel. Caídas de objetos por desplome o derrumbamiento. Caídas de objetos durante su manipulación, y por desprendimiento. Contactos con elementos móviles de equipos. Proyección de fragmentos y partículas. Vuelco y caída de máquinas. VISAT

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1.3.2.

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Sobreesfuerzos por manejo de cargas pesadas y/o posturas forzadas. Vibraciones por conducción de máquinas o manejo de martillo rompedor. Riesgos derivados de interferencias con servicios (riesgos eléctricos, explosión, inundaciones, etc.). Ruido. PLANIFICACIÓN DE LA PREVENCIÓN

- ORGANIZACIÓN DEL TRABAJO Y MEDIDAS PREVENTIVAS Se tendrá en cuenta la normativa vigente en materia de seguridad y salud. Se dispondrá de herramientas manuales para caso de tener que realizar un rescate por derrumbamiento. Se vigilará la adecuada implantación de las medidas preventivas, así como la verificación de su eficacia y mantenimiento permanente en sus condiciones iniciales. Evitar cargas estáticas o dinámicas aplicadas sobre el borde o macizo de la excavación (acumulación de tierras, productos construcción, cimentaciones, vehículos, etc.). En caso necesario proteger los taludes mediante mallas fijas al terreno, o por gunitado. Revisar diariamente las entibaciones a fin de comprobar su perfecto estado. Efectuar el levantamiento y manejo de cargas de forma adecuada, tal y como señala el Anejo 2. En caso de descubrir conducción subterránea alguna, paralizar los trabajos hasta la determinación de las medidas oportunas. Señalización de riesgos en el trabajo. Señalización de la obra contra riesgos frente a terceros. Los productos de la excavación se acopiarán de forma que el centro de gravedad de la carga, esté a una distancia igual a la profundidad de la zanja más 1 m. En zanjas y pozos de profundidad mayor de 1,30 m, siempre que haya operarios trabajando en su interior se mantendrá uno de reten en el exterior, que podrá actuar como ayudante en el trabajo y dará la alarma en caso de producirse alguna emergencia. En los trabajos de entibación, se acotarán las distancias mínimas entre operarios, en función de las herramientas que empleen. Diariamente, y antes de iniciar los trabajos, se revisarán las entibaciones, tensando los codales que estén flojos. Se evitará golpear las entibaciones durante los trabajos de excavación. No se utilizarán las entibaciones como escalera para ascender o descender al fondo de la excavación, ni se suspenderán de los codales cargas. La entibación sobresaldrá como mínimo 20 cm, de la rasante del terreno. Las entibaciones se quitarán solo cuando dejen de ser necesarias, por franjas horizontales, de la parte inferior del corte hacia la superior. Si es necesario que se acerquen vehículos al borde de las zanjas, se instalarán topes de seguridad a base de tablones de madera embutidos en el terreno. Nunca se entibará sobre superficies inclinadas realizándolo siempre sobre superficies verticales y en caso necesario se rellenará el trasdós de la entibación para asegurar un perfecto contacto entre ésta y el terreno. -

PROTECCIONES COLECTIVAS - Las zanjas deben poseer pasarelas protegidas por barandillas que permitan atravesarlas sin riesgo. Además deben existir escaleras de mano metálicas en número suficiente para permitir salir de las mismas en caso de emergencia01-07-2008 con 2008/2055-1 suficiente rapidez, estando las vías de salida libres de obstáculos. - La entibación se realizará con tablas horizontales cuando el corte se lleva a cabo VISAT Arquitectes signants:

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2.

en un terreno con suficiente cohesión que le permite ser autoestable mientras se efectúa la excavación. Mediante la alternancia de excavación y entibación (0,80 m a 1,30 m), se alcanza la profundidad total de la zanja. Cuando el terreno no presenta la suficiente cohesión o no se tiene garantía de ello, es más aconsejable llevar a cabo la entibación con tablas verticales, que en caso de que el terreno presente una aceptable cohesión y resistencia se excava por secciones sucesivas de hasta 1,50 - 1,80 m de profundidades máximas, en tramos longitudinales de máximo 4 m; y en caso de que el terreno presente poco o ninguna cohesión deberán hincarse las tablas verticales en los citados tramos antes de proceder a la excavación. Vallas de 2 m de altura de cerramiento de la obra y barandillas de 1 m de protección del borde de la excavación. Disposición de escaleras de acceso al fondo de la excavación y de pasarelas provistas de barandillas para el cruzamiento de la zanja. Siempre que la excavación no se realice con taludes naturales, se dispondrá de entibaciones según especificaciones del proyecto de ejecución y en su defecto de acuerdo a las características del terreno y de la excavación. En caso de inundación se deberá disponer de bombas de achique.

PROTECCIÓN PERSONAL (CON MARCADO CE) - Casco de seguridad. - Botas de seguridad contra caída de objetos. - Botas de seguridad contra el agua. - Guantes de cuero. - Ropa de trabajo. - Faja antivibratoria contra sobreesfuerzos. - Auriculares antirruido.

CONTENCIONES DEL TERRENO

2.1 Muros ejecutados con encofrados 2.1.1. -

RIESGOS LABORALES Atrapamientos por desplome de tierras, encofrados, etc. Caídas a distinto nivel. Cortes en las manos. Pinchazos en pies. Golpes en extremidades. Caídas de objetos o herramientas a distinto nivel. Golpes en cabeza. Electrocuciones por contacto directo. Caídas al mismo nivel. Caída a distinto nivel desde andamio tubular. Cortes en las manos por el manejo de bloques y tubos de hormigón.

2.1.2.

PLANIFICACIÓN DE LA PREVENCIÓN

- ORGANIZACIÓN DEL TRABAJO Y MEDIDAS PREVENTIVAS 01-07-2008 2008/2055-1 Se tendrá en cuenta la normativa vigente en materia de seguridad y salud. La zona de trabajo se limpiará diariamente de escombros para evitar acumulaciones VISAT Arquitectes signants:

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innecesarias que puedan provocar las caídas. Se prohíbe trabajar junto a los muros recién levantados antes de transcurridas 48 horas si existe un régimen de vientos fuertes incidiendo sobre ellos. Se seguirán las instrucciones de uso del sistema facilitadas por el fabricante. El acceso a las plataformas de trepa se realizará desde el forjado interior, mediante escaleras de mano. Las herramientas de mano se llevarán mediante mosquetones, para evitar caídas a distinto nivel. Las maderas con puntas deben ser desprovistas de las mismas y apiladas en zonas que no sean de paso obligado del personal. Cuando se icen cargas con la grúa, el personal no estará bajo las cargas suspendidas. -

-

3.

PROTECCIONES COLECTIVAS - En la utilización de andamios para la ejecución del muro, se asegurará su estabilidad, accesibilidad y suficiente anchura (plataforma mínima de 60 cm), con barandillas perimetrales de 90 cm de altura mínima (Anejo 3). - En caso de riesgo de desprendimiento de taludes por su verticalidad, terrenos poco consistentes, etc., estos se entibarán. - Se colocarán completas las plataformas de trabajo y sus protecciones colectivas según el diseño del fabricante. - Todos los huecos horizontales y verticales se protegerán con barandillas de al menos 90 cm. (Anejo 5) - Cuando se realicen trabajos simultáneos en niveles superpuestos, se protegerá a los trabajadores de los niveles inferiores, con redes, viseras o elementos de protección equivalente (Anejo 7). PROTECCIÓN PERSONAL (CON MARCADO CE) - Casco de seguridad. - Botas de seguridad. - Guantes de goma. - Ropa de trabajo. - Botas de agua durante el vertido de hormigón. - Cinturón de seguridad.

CIMENTACIONES DIRECTAS

3.1 Zapatas (aisladas, corridas y elementos de atado) 3.1.1. 3.1.2.

RIESGOS LABORALES Caídas al mismo nivel. Caídas a distinto nivel. Atropellos por maquinaria. Vuelcos de vehículos de obra. Cortes, golpes y pinchazos. Polvo ambiental. PLANIFICACIÓN DE LA PREVENCIÓN

- ORGANIZACIÓN DEL TRABAJO Y MEDIDAS PREVENTIVAS Se tendrá en cuenta la normativa vigente en materia de seguridad y salud. VISAT

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Las maniobras de la maquinaria y camiones se dirigirán por personal distinto al conductor. Cuando la grúa eleve la ferralla o el hormigón, el personal no estará bajo el radio de acción de la misma. El perímetro de la excavación será cerrado al tránsito de personas. -

PROTECCIÓN PERSONAL (CON MARCADO CE) - Casco de seguridad. - Guantes de cuero para manejo de ferralla. - Mono de trabajo. - Botas de agua. - Botas de seguridad.

Traiguera, SEPTIEMBRE de 2.007

La Arquitecta

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8. PLANOS maria llàtser/arquitecta

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