Procesy termodynamiczne w centralach Przemiany powietrza w centralach

CENTRALE WENTYLACYJNE I KLIMATYZACYJNE

System centrali GOLD

System centrali GOLD

4

System centrali GOLD

PROCESY TERMODYNAMICZNE W CENTRALACH OGRZEWANIE POWIETRZA

+

OGRZEWANIE POWIETRZA

Nagrzewnice wodne

t2

2

Nagrzewnice parowe Nagrzewnice elektryczne o

h2

o

QN = m * (h2 – h1) [kW]

x 2 = x1 t1

1 h1

1

PROCESY TERMODYNAMICZNE W CENTRALACH

-

CHŁODZENIE POWIETRZA

PROCESY TERMODYNAMICZNE W CENTRALACH -

Chłodnice wodne

CHŁODZENIE POWIETRZA Chłodnice freonowe

o

o

QCH = m * (h1 – h2) [kW] CHŁODNICA WODNA BEZ WYKRAPLANIA

ŚREDNIA TEMPERATURA POWIERZCHNI CHŁODNICY tATP=30 C

1 PRZEBIEG TEORETYCZNY

2

tP t Z t ATP

tR

ATP

h2

h1

1

2 tP tZ

t ATP

ATP

CHŁODNICA WODNA

x1 = x2

PRZEBIEG RZECZYWISTY

tR

1

2

2

h1

h1

t0

tR ATP

t2=160C

h2

t0

h2

ŚREDNIA TEMPERATURA POWIERZCHNI CHŁODNICY t ATP=9 0C

1

CHŁODNICA WODNA Z WYKRAPLANIEM

h2

x2-x1=4g/kg

ATP CHŁODNICA WODNA

x2-x1=3g/kg

h1-h2=24kJ/kg

x2

x2 < x1

h1-h2=22kJ/kg

x1

x2 x1 CHŁODNICA FREONOWA

PROCESY TERMODYNAMICZNE W CENTRALACH

h1 t2=160C

CHŁODNICA FREONOWA

PROCESY TERMODYNAMICZNE W CENTRALACH NP

-

CHŁODZENIE POWIETRZA

NAWILśANIE POWIETRZA

NawilŜacze parowe NawilŜacze wodne

Chłodnice wyparne CHŁODZENIE WYPARNE

t1

1 2

t2

t WODY > t AN tAN

Chłodzenie poprzez kontakt powietrza z mokrą powierzchnią zraszaną lub rozpyloną wodą.

NAWILśANIE WODĄ

PARA PRZEGRZANA

t1

Efekt – powietrze zostaje ochłodzone ale i nawilŜone.

1

~

2

t2

t WODY < t AN ~

NAWILśANIE PARĄ

t WODY > t AN

t 1 =t 2

1

2 PARA SUCHA

tAN

h2

t WODY < t AN

~

h 1 =h2 =h AN

~

h1

~

h 1 =h2 =h AN x1 x 2 xAN x1 x 2 xAN

PROCESY TERMODYNAMICZNE W CENTRALACH

-

OSUSZANIE POWIETRZA

Wykraplanie na chłodnicach

x1

x2

PROCESY TERMODYNAMICZNE W CENTRALACH

-

OSUSZANIE POWIETRZA Osuszanie sorpcyjne

Przepływające przez chłodnicę powierzchniową powietrze styka się z jej zimną powierzchnią (o temperaturze poniŜej temperatury punktu rosy powietrza), para wodna zawarta w powietrzu skrapla się jej powierzchni, a powietrze zostaje osuszone - ale równieŜ ochłodzone.

Osuszacze sorpcyjne wypełnione są materiałem silnie higroskopijnym, najczęściej Ŝelem krzemionkowym (silikaŜelem), który po osiągnięciu stanu nasycenia musi zostać regenerowany – najczęściej przez podgrzanie do temperatury 150-2000C gorącym powietrzem, lub na zimno przez powietrze juŜ osuszone.

Chłodnice powietrza w praktyce zasilane są w dwojaki sposób: • bezpośrednio z spręŜarkowego układu chłodniczego (chłodnice freonowe), chłodnica spełnia wówczas rolę parownika • pośrednio, poprzez czynnik pośredniczący w wymianie ciepła pomiędzy źródłem chłodu a przepływającym powietrzem (chłodnice wodne).

2

PROCESY TERMODYNAMICZNE W CENTRALACH

Procesy termodynamiczne w centralach Podgrzewanie powietrza na wentylatorze

OSUSZANIE POWIETRZA

-

Wykraplanie na chłodnicach

OSUSZANIE POPRZEZ CHŁODZENIE Z WYKRAPLANIEM PRZEBIEG TEORETYCZNY

1

PRZEBIEG RZECZYWISTY

2 tP

t ATP

tZ

OSUSZANIE POPRZEZ CHŁODZENIE Z WYKRAPLANIEM

tR

PRZEBIEG TEORETYCZNY

2

h1 t0

ATP

1

h2

x2 x 1

PRZEBIEG RZECZYWISTY

tR ATP

h1

h2

x2 x1 CHŁODNICA WODNA

CHŁODNICA FREONOWA

14

PROCESY TERMODYNAMICZNE W CENTRALACH

PROCESY TERMODYNAMICZNE W CENTRALACH

RECYRKULACJA POWIETRZA

ODZYSK CIEPŁA I WILGOCI WYMIENNIKI OBROTOWE – REGENERATORY (sprawność do 80%)

ODZYSK CIEPŁA JAWNEGO I UTAJONEGO POPRZEZ RECYRKULACJĘ POWIETRZA

Obecnie wiele systemów klimatyzacyjnych pracuje na minimalnej ze względów higienicznych ilości powietrza nawiewanego do pomieszczeń - w tej sytuacji recyrkulacja jest niedopuszczalna.

1

t1

3

t3

h1 m3 h3 x3

h3

2

3

t2 h2 x 2 x3 x 1

m1 1 h1 x1

x3 =

2 m 2 h2 x2

x 1 m1 + x 2 m 2 m1 + m 2

Recyrkulacja powietrza jest uzasadniona jeŜeli powietrze nawiewane do pomieszczenia poza wymianą powietrza pełni funkcję ogrzewania lub chłodzenia pomieszczenia.

REGENERATOR OBROTOWY

WYMIENNIKI KRZYśOWE REKUPERATORY (sprawność do 65%)

WYMIENNIKI POŚREDNIE RURKI CIEPŁA RECYRKULACJA POWIETRZA

REGENERATOR OBROTOWY

1 - Obudowa 2 - Wirnik 3 - Silnik z przekładnią 4 - Śluza (komora płucząca)

3

PROCESY OBRÓBKI POWIETRZA WENTYLACYJNEGO

WYMIENNIKI PŁYTOWE

ODZYSK CIEPŁA I WILGOCI ODZYSK CIEPŁA JAWNEGO I UTAJONEGO NA WYMIENNIKU ROTACYJNYM

3

t3

2 t2

4

1

h4

t1

h1 x2 x4 x1 x3

h3 m4 4 h4 x4 m1 h1 x1 1

m1 =~ m2 ηx =

x2 - x1 x3 - x1

3 m3 h3 x3 2

m2 h2 x2

m3 =~ m4 ηt =

t2-t 1 t 3- t 1

REKUPERACJA Przemiany na wykresie h-x (proces suchy)

WYMIENNIKI PŁYTOWE Opcje pracy h

W1 ϕ=1,0

Tw1 Z2 W2 Tz1

Z1

ηt = Przepływ przez wymiennik

Tz 2 − Tz1 Tw1 − Tz1 X

Przepływ przez obejście

Temperatura powierzchni przepony wymiennika po stronie powietrza wywiewanego jest wyŜsza od temperatury punktu rosy tego powietrza

Wymiennik glikolowy

REKUPERACJA Przemiany na wykresie h-x (proces mokry) h W1

ϕ=1,0

Tw1 Z2

Tz1

Z1

W2

ηt =

Tz 2 − Tz1 Tw1 − Tz1 X

Temperatura powierzchni przepony wymiennika po stronie powietrza wywiewanego jest niŜsza od temperatury punktu rosy tego powietrza

4

Wymiennik glikolowy schemat połączeń NW

O

ZB

Rurka ciepła (heat pipe) Układ grawitacyjny

M

Wywiew

T Nawiew

POMPA CIEPŁA POWIETRZE-POWIETRZE Szczegóły połączeń

Rurka ciepła (heat pipe) Układ kapilarny

Parowacz Ne

Wywiew ZR

SP

Nawiew

Skraplacz

POMPA CIEPŁA POWIETRZE-POWIETRZE Przemiany na wykresie lgp-h

(od strumienia powietrza wywiewanego)

lg p

psk

POMPA CIEPŁA POWIETRZE-POWIETRZE BilansEnergia energii dla układu doprowadzona w parowaczu

qsk

3

2

q0 = h1 − h4 Energia wyprowadzona w skraplaczu (do strumienia powietrza nawiewanego)

4

1

qsk = h2 − h3

pp q0

lob h

Praca doprowadzona w spręŜarce

lob = h2 − h1

5

POMPA CIEPŁA Przemiany na wykresie h-x (proces suchy)

EFEKTYWNOŚĆ POMPY CIEPŁA ε p .c =

Q& sk qsk h2 − h3 = = N s lob h2 − h1

h

εc =

ε p .c =

W2 Tz1

Z1

ηt =

Obiegi rzeczywiste

h2 − h3 = 4,5 h2 − h1

Tz 2 − Tz1 Tw1 − Tz1

ε p.c = 2,5 − 3,5 X

POMPA CIEPŁA Przemiany na wykresie h-x (proces mokry) h

ϕ=1,0 Z2

T 273 + 50 = = 6,46 T − To 323 − 293

Efektywność obiegu Lindego (R 134)

W1

Tw1

Efektywność obiegu Carnot’a (T= 50oC; T0= 0oC)

TYPOWE KONFIGURACJE CENTRAL KLIMATYZACYJNYCH

Do wyrzutni

NP

Z czerpni

W1 ϕ=1,0

Tw1

z rotacyjnym wymiennikiem ciepła

Z pomieszczenia dB

+ _

Do pomieszczenia dB

+

Z2 Z czerpni

Tz1

Z1

W2

T −T η t = z 2 z1 Tw1 − Tz1

Z pomieszczenia dB

Do wyrzutni

NP

+ _

z krzyŜowym wymiennikiem ciepła

Do pomieszczenia dB

+

X

PROCESY TERMODYNAMICZNE W CENTRALACH LATO

Zaznaczyć na wykresie Molier’a przemiany powietrza w centralach klimatyzacyjnych pełnej klimatyzacji oraz określić teoretyczne moce urządzeń dla okresu letniego i zimowego, w wersji z wymiennikiem krzyŜowym i obrotowym, nawilŜaczem parowym, nagrzewnicą i chłodnicą wodną dla następujących parametrów:

Powietrze zewnętrzne

tz

z

w

tW Powietrze wewnętrzne

Lato 1. Powietrze zewnętrzne: tz=300C, xz=11,8g/kg 2. Wymagane parametry powietrza wewnętrznego tw=240C, φw=50% 3. Temperatura nawiewu tn=200C 4. Strumień masy powietrza m=1kg/s 5. Jednostkowe zyski wilgoci ∆x=2g/kg 6. Parametry pracy chłodnicy tz/p=7/120C 7. Sprawność odzysku ciepła 60% 8. Pominąć przyrost temperatury powietrza na wentylatorze

xz

6

LATO

LATO

w

Powietrze nawiewane

z

n tn

Odzysk ciepła na wymienniku ze sprawnością 60%

n

z w o

60%

100%

∆x

LATO

Chłodzenie na chłodnicy wodnej z wykraplaniem

n

tz/p=5/90C tATP=70C

z wo

LATO

Korekta temperatury powietrza na nagrzewnicy II stopnia do wymaganej temperatury nawiewu

ch t ATP ATP

n

z wo

ch t ATP ATP

tn=200C

Odzysk ciepła na wymienniku o

o

QO=m*(hz-ho) = 4 kW Moc chłodnicy o

o

n

z w o

Zaznaczyć na wykresie Molier’a przemiany powietrza w centralach klimatyzacyjnych pełnej klimatyzacji oraz określić teoretyczne moce urządzeń dla okresu letniego i zimowego, w wersji z wymiennikiem krzyŜowym i obrotowym, nawilŜaczem parowym, nagrzewnicą i chłodnicą wodną dla następujących parametrów:

Qch=m*(ho-hch) = 26 kW Moc nagrzewnicy II0 o

o

QnII=m*(hn-hch) = 9 kW Strumień ciepła (jawnego i utajonego) odbierany z pomieszczenia o

o

Qchp=m*(hw-hn) = 9 kW

PROCESY TERMODYNAMICZNE W CENTRALACH

LATO

ch

hz=60kJ/kg ho=56kJ/kg hw=48kJ/kg hn=39kJ/kg hch=30kJ/kg

Zima 1. Powietrze zewnętrzne: tz=-180C, xz=0,8g/kg 2. Wymagane parametry powietrza wewnętrznego tw=200C, φw=40% 3. Temperatura nawiewu tn=200C 4. Strumień masy powietrza m=1kg/s 5. Jednostkowe zyski wilgoci ∆x=2g/kg 6. Sprawność odzysku ciepła 60%, wilgoci 30% 7. Pominąć przyrost temperatury powietrza na wentylatorze

7

ZIMA

Powietrze zewnętrzne

ZIMA

Powietrze nawiewane

w tW

w

n

tN

Powietrze wewnętrzne

∆x z

tz

z

tz xz

xz

ZIMA

ZIMA

Odzysk ciepła na wymienniku krzyŜowym ze sprawnością temperaturową 60%

Odzysk ciepła na wymienniku obrotowym ze sprawnością temperaturową 60% i sprawnością odzysku wilgoci 30%

w

n

tN

O

w

n

tN

100% 30%

O 100%

100%

60%

60%

z

tz

z

tz xz

xz

ZIMA

Korekta temperatury powietrza na nagrzewnicy I stopnia do wymaganej temperatury nawiewu tn

tN

w

G

n O

ZIMA

NawilŜanie powietrza w nawilŜaczu parowym do wymaganej zawartości wilgoci w powietrzu nawiewanym

∆xN tN

w

G

n O

=200C

z

tz

z

tz xz

xz

8

Odzysk ciepła na wymienniku o

ZIMA

o

QO=m*(hz-ho) = 22 kW Moc nagrzewnicy I0 o

o

Qch=m*(hg-ho) = 16 kW

∆xN w

n

G

Wydajność nawilŜacza o

PROBLEMY AKUSTYCZNE ZWIĄZANE Z INSTALACJAMI WENTYLACJI MECHANICZNEJ

o

mnp=m*∆xN= 3,5 g/kg Strumień ciepła (utajonego) odbierany z pomieszczenia o

O

hw=35kJ/kg hn=30kJ/kg hg=22kJ/kg

o

ho=6kJ/kg

Qchp=m*(hw-hn) = 5 kW

z hz=-16kJ/kg

AKUSTYKA - INFORMACJE OGÓLNE

AKUSTYKA - INFORMACJE OGÓLNE Krzywe graniczne NR

Wymagania akustyczne stawiane instalacjom wentylacyjnym określane są zwykle wartością dopuszczalnego poziomu dźwięku w pomieszczeniach, podanym w dB(A).

Dopuszczalne poziomy dźwięku w róŜnych typach pomieszczeń

POZIOM DŹWIĘKU dB(A), to waŜony filtrem A poziom ciśnienia akustycznego, będący obiektywnym pomiarowym przybliŜeniem odczuwalnego dla ucha ludzkiego poziomu głośności

W niektórych przypadkach wymagania akustyczne określone są za pomocą krzywych granicznych NR (z rozbiciem na poszczególne pasma oktawowe)

2

AKUSTYKA - INFORMACJE OGÓLNE

3

AKUSTYKA - INFORMACJE OGÓLNE

ŹRÓDŁA HAŁASU W INSTALACJACH WENTYLACYJNYCH

WENTYLATOR DACHOWY I JEGO CHARAKTERYSTYKA AKUSTYCZNA

•WENTYLATORY •PRZEPUSTNICE REGULACYJNE •REGULATORY VAV •REGULATORY STAŁEGO PRZEPŁYWU •KRATKI NAWIEWNE •KRATKI WYCIĄGOWE •KOLANA PRZY PRĘDKOŚCI POWIETRZA > 7 M/S 4

4

9

AKUSTYKA - INFORMACJE OGÓLNE

AKUSTYKA - INFORMACJE OGÓLNE

WENTYLATORY CENTRALI WENTYLACYJNEJ I ICH CHARAKTERYSTYKI AKUSTYCZNE

CHARAKTERYSTYKA AKUSTYCZNA PRZEPUSTNICY REGULACYJNEJ

4

AKUSTYKA - INFORMACJE OGÓLNE

4

AKUSTYKA - INFORMACJE OGÓLNE TŁUMIENIE HAŁASU W KANAŁACH WENTYLACYJNYCH

ELEMENTY TŁUMIENIA HAŁASU W INSTALACJACH WENTYLACYJNYCH

•KOMORY TŁOCZNE I SSAWNE •TŁUMIKI AKUSTYCZNE •KANAŁY WYŁOśONE OD WEWNĄTRZ MATERIAŁEM DŹWIEKOCHŁONNYM •ROZGAŁĘZIENIA KANAŁÓW •SKRZYNKI ROZPRĘśNE •TŁUMIENIE NA ZAKOŃCZENIU KANAŁU •CHŁONNOŚĆ AKUSTYCZNA POMIESZCZENIA 5

AKUSTYKA - INFORMACJE OGÓLNE TŁUMIENIE HAŁASU W KOLANACH I ŁUKACH

AKUSTYKA - INFORMACJE OGÓLNE TŁUMIENIE HAŁASU W ROZGAŁĘZIENIACH

10

AKUSTYKA - INFORMACJE OGÓLNE TŁUMIENIE HAŁASU PRZY ZMIANIE PRZEKROJU

AKUSTYKA - INFORMACJE OGÓLNE ELEMENTY TŁUMIENIA HAŁASU W INSTALACJACH WENTYLACYJNYCH – TŁUMIKI AKUSTYCZNE

AKUSTYKA - INFORMACJE OGÓLNE

AKUSTYKA - INFORMACJE OGÓLNE

ELEMENTY TŁUMIENIA HAŁASU W INSTALACJACH WENTYLACYJNYCH – TŁUMIKI AKUSTYCZNE

ELEMENTY TŁUMIENIA HAŁASU W INSTALACJACH WENTYLACYJNYCH – TŁUMIKI AKUSTYCZNE

typ kulisy TKF-MB - tłumiki wyposaŜone w kulisy typu absorpcyjnego, znajdują zastosowanie szczególnie przy tłumieniu hałasu w zakresie średnich i wysokich częstotliwości

typ kulisy TKF-MBR - tłumiki wyposaŜone w kulisy typu absorpcyjno-rezonatorowego, stosowane w przypadku, gdy najbardziej istotne jest tłumienie hałasu w niskich i średnich częstotliwościach

AKUSTYKA - INFORMACJE OGÓLNE

TŁUMIKI AKUSTYCZNE – UWAGA NA SZUMY WŁASNE TŁUMIKA !!!

W celu dokonania oceny uciąŜliwości hałasu powodowanego przez instalacje naleŜy porównać poziom ciśnienia akustycznego w dB w poszczególnych pasmach oktawowych z odpowiednimi krzywymi granicznymi NR lub waŜony poziom ciśnienia akustycznego w dB(A) z wartością dopuszczalną Krzywe graniczne NR Krzywe oceny (filtry) A, B, C

6

11

AKUSTYKA - INFORMACJE OGÓLNE

AKUSTYKA - INFORMACJE OGÓLNE

Aby przeliczyć poziom ciśnienia akustycznego w dB w poszczególnych pasmach częstotliwości na poziom dźwięku w dB(A), naleŜy skorygować poziom ciśnienia akustycznego w poszczególnych pasmach filtrem A, a następnie zsumować je logarytmicznie

Sumowanie poziomów dźwięku - logarytmicznie Źródła o tym samym poziomie dźwięku

Przykład obliczeniowy

Wartości pomierzone Sumowanie logarytmiczne

7

AKUSTYKA - INFORMACJE OGÓLNE

Np. w pomieszczeniu znajdują się 3 kratki o jednakowym poziomie dźwięku 25 dB(A). Powodowany przez nie poziom dźwięku wynosi 25 + 5 = 30 dB(A).

8

AKUSTYKA - INFORMACJE OGÓLNE

Sumowanie poziomów dźwięku - logarytmicznie

Odejmowanie poziomów dźwięku - logarytmicznie

Źródła o róŜnym poziomie dźwięku

Źródła o róŜnym poziomie dźwięku

Np. w pomieszczeniu znajdują się 2 kratki o poziomie dźwięku 30 i 36 dB(A). Powodowany przez nie poziom dźwięku wynosi 36 + 1 = 37 dB(A).

7

CHŁONNOŚĆ AKUSTYCZNA POMIESZCZENIA

CHŁONNOŚĆ AKUSTYCZNA POMIESZCZENIA

Kubatura pomieszczenia, materiały z jakich wykonane są powierzchnie i architektura wnętrza mają znaczący wpływ na poziom dźwięku w pomieszczeniu. Wpływ ten w sposób przybliŜony określa chłonność akustyczna pomieszczenia „A”.

Wartość średniego współczynnika pochłaniania dźwięku αm dla róŜnych typów pomieszczeń

CHŁONNOŚC AKUSTYCZNA POMIESZCZENIA

A=

Np. w pomieszczeniu z instalacja nawiewna i wywiewną całkowity poziom dźwięku wynosi 35 dB(A), instalacja nawiewna wywołuje 32 dB(A ). RóŜnica wynosi 3 dB(A) co oznacza, Ŝe poziom dźwieku powodowany przez instalację wywiewną wynosi 35 - 3 = 32 dB(A). 10

S x αm 1-αm

S x α m = S 1 x α 1 + S 2 x α 2 + ........+ S n x α n Gdzie:

Klasyfikacja pomieszczeń ze względu na pochłanianie dźwięku

S - całkowita powierzchnia przegród [m2] S1 ... Sn – powierzchnie poszczególnych przegród [m2] α1 ... αn – współczynniki pochłaniania dźwięku poszczególnych przegród αm - średni współczynnik pochłaniania dźwięku

11

12

12

CHŁONNOŚĆ AKUSTYCZNA POMIESZCZENIA

ODCZUWALNY POZIOM DŹWIĘKU W POMIESZCZENIU

Przykład: Sklep odzieŜowy o wymiarach 20 x 30 x 4,5m i kubaturze 2700m2 posiada średni współczynnik pochłaniania dźwięku αm = 0,40. Na podstawie wykresu jego chłonność akustyczna wynosi 500m2 (sabin)

RóŜnice pomiędzy poziomem mocy akustycznej (Lw) po wypływie z kratki a poziomem ciśnienia akustycznego w pomieszczeniu (Lp) jako funkcję chłonności akustycznej pomieszczenia (A), odległości od źródła dźwięku (r) i współczynnika kierunkowego (Q) oblicza się ze wzoru

L p - L w = 10 x log (

Q 4 + ) 4 πr 2 A

[dB]

Gdzie: Q - współczynnik kierunkowy r - odległość od źródła dźwięku [m] A - chłonność akustyczna pomieszczenia [m2]

13

ODCZUWALNY POZIOM DŹWIĘKU W POMIESZCZENIU

Q = 1 – środek pomieszczenia Q = 2 – na ścianie lub suficie Q = 4 – na ścianie pod sufitem Q = 8 – w rogu pomieszczenia

14

OBLICZANIE WYPADKOWEGO POZIOMU DŹWIEKU W POMIESZCZENIU I WYMAGANEGO TŁUMIENIA W INSTALACJI WENTYLACYJNEJ

Przykład: Nawiewnik sufitowy (Q=2) w pomieszczeniu o chłonności akustycznej 50m2 oddalony jest od strefy przebywania ludzi o r=2m. Producent podaje, Ŝe wywołuje on w pomieszczeniu poziom dźwięku 47dB(A). Wg wzoru lub wykresu róŜnica pomiędzy Lw i Lp wynosi 9dB. Stąd odczuwalny poziom dźwięku w odległości 2m od nawiewnika wynosi 39dB(A).

PRZYKŁAD OBLICZENIOWY

DANE: •Kubatura pomieszczenia 150m3 •Średni współczynnik pochłaniania dźwięku αm=0,25 •Dopuszczalny poziom dźwięku w pomieszczeniu 35 dB(A) •Źródło hałasu – 2 nawiewniki sufitowe, kaŜdy wywołujący poziom dźwięku 34 dB(A) •Odległość słuchacza od nawiewnika 1,5m

15

OBLICZANIE WYPADKOWEGO POZIOMU DŹWIEKU W POMIESZCZENIU I WYMAGANEGO TŁUMIENIA W INSTALACJI WENTYLACYJNEJ OBLICZENIA - ETAP 1

16

OBLICZANIE WYPADKOWEGO POZIOMU DŹWIEKU W POMIESZCZENIU I WYMAGANEGO TŁUMIENIA W INSTALACJI WENTYLACYJNEJ

SUMOWANIE LOGARYTMICZNE ŹRÓDEŁ HAŁASU Suma dwóch jednakowych źródeł: 34 + 34 = 34 + 3 = 37 dB(A)

OBLICZENIA - ETAP 2

17

OBLICZANIE CHŁONNOŚCI AKUSTYCZNEJ POMIESZCZENIA kub. 150m3, pom. typ B → A = 50m2

18

13

OBLICZANIE WYPADKOWEGO POZIOMU DŹWIEKU W POMIESZCZENIU I WYMAGANEGO TŁUMIENIA W INSTALACJI WENTYLACYJNEJ OBLICZENIA - ETAP 3

OBLICZANIE WYPADKOWEGO POZIOMU DŹWIEKU W POMIESZCZENIU I WYMAGANEGO TŁUMIENIA W INSTALACJI WENTYLACYJNEJ

Obliczanie róŜnicy pomiędzy poziomem mocy akustycznej a poziomem ciśnienia akustycznego w pomieszczeniu dla odległości od źródła dźwieku r=1,5m, Q=2, A = 50m2 Lw – Lp = 8,5dB

Obliczanie poziomu dźwięku w pomieszczeniu w odległości 1,5m od 2 nawiewników: 37 – 8,5 = 28,5 dB(A)

OBLICZENIA - ETAP 4 OBLICZENIA - ETAP 5

Od dopuszczalnego poziomu dźwięku w pomieszczeniu odejmuje się logarytmicznie poziom dźwięku powodowany przez nawiewniki: 35 – 28,5 = 35 - 1 = 34 dB(A) jest to dopuszczalny poziom dźwięku dochodzącego z sieci kanałów wentylacyjnych

19

OBLICZANIE WYPADKOWEGO POZIOMU DŹWIEKU W POMIESZCZENIU I WYMAGANEGO TŁUMIENIA W INSTALACJI WENTYLACYJNEJ OBLICZENIA - ETAP 6

Lp

85

88

89

91

94

97

98

Σ1+2

-6 79

-6 82

-6 83

-6 85

-6 88

-6 91

-6 92

Σ2+3

-7 72

-9 73

-14 69

-19 66

-24 64

-26 65

-31 61

Σ3+4

73 76

69 74

62 70

57 67

54 64

48 65

47 61

2 Kanał prosty

Obliczenie poziomu mocy dochodzącego z sieci kanałów wentylacyjnych i ewentualnego tłumienia w tłumiku akustycznym

OBLICZANIE WYPADKOWEGO POZIOMU DŹWIEKU W POMIESZCZENIU I WYMAGANEGO TŁUMIENIA W INSTALACJI WENTYLACYJNEJ

Częstotliwość środkowa pasma [Hz] 125 250 500 1000 2000 4000 8000

Element

1 Wentylator

3 Kanał izolowany

4 Przepustnica

20

OBLICZENIA - ETAP 7 Lp

Sprawdzenie

Częstotliwość środkowa pasma [Hz] 125 250 500 1000 2000 4000 8000

Element

1 Wentylator

85

88

89

91

94

97

98

Σ1+2

-15 70

-21 67

-20 69

-18 73

-25 69

-26 71

-28 70

Σ1+2

-6 64

-6 61

-6 63

-6 67

-6 63

-6 65

-6 64

Σ2+3

-7 57

-9 52

-14 49

-19 48

-24 39

-26 39

-31 33

Σ3+4

73 73

69 69

62 62

57 57

54 54

48 48

47 47

2 Tłumienie tłumika akustycznego 3 Kanał prosty 4 Kanał izolowany

5 Wylot z kanału + nawiewnik Σ4+5

-12 64

-11 63

-15 55

-19 48

-23 41

-24 41

-26 35

6 Poziom dopuszczalny dB(A) korekta filtrem A

34 16

34 9

34 3

34 0

34 -1

34 -1

34 1

Poziom dopuszczalny

50

43

37

34

33

33

35

Pozostaje do 7 wytłumienia (5-6)

14

Tłumienie tłumika 8 akustycznego

20

15

18

21

14

20

8

18

8

25

5 Przepustnica 6 Wylot z kanału + nawiewnik Σ4+5

-12 61

-11 58

-15 47

-19 38

-23 31

-24 24

-26 21

7 Poziom dopuszczalny dB(A) korekta filtrem A

34 16

34 9

34 3

34 0

34 -1

34 -1

34 1

Poziom dopuszczalny

50

43

37

34

33

33

35

11

15

10

4

-2

-9

-14

0

26

Pozostaje do 8 wytłumienia (5-6)

28

21

OBLICZANIE WYPADKOWEGO POZIOMU DŹWIEKU W POMIESZCZENIU I WYMAGANEGO TŁUMIENIA W INSTALACJI WENTYLACYJNEJ

22

TŁUMIKI AKUSTYCZNE - PRZYKŁADY

OBLICZENIA - ETAP 8 Lp

Zmiana lokalizacji tłumika i sprawdzenie

Częstotliwość środkowa pasma [Hz] 125 250 500 1000 2000 4000 8000

Element

1 Wentylator

85

88

89

91

94

97

Σ1+2

-6 79

-6 82

-6 83

-6 85

-6 88

-6 91

-6 92

Σ2+3

-7 72

-9 73

-14 69

-19 66

-24 64

-26 65

-31 61

2 Kanał prosty

3 Kanał izolowany

4 Przepustnica

98

Σ3+4

73 76

69 74

62 70

57 67

54 64

48 65

47 61

Σ4+5

-15 61

-21 53

-20 50

-18 49

-25 39

-26 39

-28 33

-11 42

-15 35

-19 30

-23 16

-24 15

-26 7

5 Tłumienie tłumika akustycznego

6 Wylot z kanału + nawiewnik Σ4+5

-12 49

7 Poziom dopuszczalny dB(A) korekta filtrem A

34 16

34 9

34 3

34 0

34 -1

34 -1

34 1

Poziom dopuszczalny

50

43

37

34

33

33

35

-1

-1

-2

-4

-17

-18

-28

Pozostaje do 8 wytłumienia (6-7)

OK.

23

24

14

TŁUMIKI AKUSTYCZNE - PRZYKŁADY

25

15