DIRECCION DE METROLOGIA MECANICA

DIRECCION DE METROLOGIA MECANICA DIVISION DE FLUJO Y VOLUMEN proyecto: Sistema primario de medición y caracterización de flujo de líquidos (Sistema es...
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DIRECCION DE METROLOGIA MECANICA DIVISION DE FLUJO Y VOLUMEN proyecto: Sistema primario de medición y caracterización de flujo de líquidos (Sistema estático de pesado) Ing. Heinz Luchsinger - M en C. Roberto Arias - Ing Jose Manuel Maldonado Ing. Dario A Loza.

Reconocimientos especiales : Dr. George E. Mattingly del Fluid Flow Group - NIST Mr. Paul Baumgarten del Fluid Flow Group - NIST

Resumen El sistema primario de medición de flujo de líquidos del Centro Nacional de Metrología proporcionará una capacidad entre 0.00067 m3/s a 0.63 m3/s que podrán ser medidos con una incertidumbre de ±0.13%. El sistema se describe brevemente incluyendo las fases del proyecto y analizando las potenciales fuentes de error debidas a la masa colectada, la densidad del fluido y a la medición del período de tiempo de colección de flujo de acuerdo al movimiento de la válvula desviadora de flujo.

noviembre 1993

1. Introducción La globalización económica a la cual nuestro país se ha integrado, demanda el desarrollo y establecimiento de sistemas y patrones de medición que garanticen que los procesos de producción, la transferencia de bienes y la calidad de los productos se realicen con eficacia y en congruencia con la normatividad internacional. El impacto económico que representa el disponer de un sistema metrológico primario en materia de flujo de fluidos puede valorarse si se toma en consideración que estas mediciones son de vital importancia para industrias tales como: la del petróleo, en sus diferentes campos: exploración, explotación, refinación y distribución y las industrias de: generación de energía eléctrica, farmaceútica, siderúrgica, metalúrgica, de la celulosa y el papel, entre otras. El interés de la industria nacional por disponer de sistemas de medición de flujo que puedan ser referidos a un sistema primario nacional (de cualidades metrológicas excepcionales) se traduce en minimización de costos de fabricación, aumento en la calidad de los productos manufacturados, mejor control en los procesos de transferencia de fluidos, valoración objetiva de la contaminación al medio ambiente, etc. El establecimiento de un sistema primario de medición y caracterización de flujo de fluidos pretende ser la base para la implantación del sistema nacional de calibración de medidores de flujo; área en la cual no se tienen identificados servicios de calibración a nivel nacional, con evidencias de la calidad metrológica que demanda la industria nacional. De la experiencia obtenida en otros centros nacionales de metrología como son el National Institute of Standards and Technology (NIST) de los E.U.A, el Physikalisch Technische Bundesanstalt (PTB) de Alemania, el National Research Laboratory of Metrology (NRLM) de Japón, el National Engineering Laboratory (NEL) de Inglaterra, el Istituto di Metrología Gustavo Colonneti (IMGC) de Italia, etc., se tienen evidencias de la viabilidad técnica y económica de estos sistemas primarios de medición de flujo, lo cual incrementa la confianza en el establecimiento de un sistema similar en nuestro país. El proyecto para el establecimiento del sistema estático de pesado para líquidos en el Centro Nacional de Metrología, se basa en la experiencia de su empleo en el NIST de los EUA, con la diferencia , de que este nuevo sistema, se modificará de acuerdo a las necesidades que tiene y a los recursos de que México dispone para este fin y de acuerdo también al avance tecnológico, ya que esperamos que este sistema tenga una vida media de 50 años. El sistema estático de pesado se empleará en su conjunto en la calibración de medidores de flujo, en pruebas especiales, y en desarrollo de investigaciónes que el país requierá en este campo, para dar coherencia a nuestras mediciones de flujo de líquidos, estableciendo y manteniendo la piedra angular de la cadena de trazabilidad de las mismas, certificando que se lleven a cabo de acuerdo a las normas

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establecidas internacionalmente. Esto repercutirá en la confiabilidad e igualdad en la transferencia de fluidos en los lugares de mercado. La capacidad del sistema se encuentra en el intervalo de 0.0067 a 0.63 m3/s a una presión de trabajo de 0.75 MPa con una incertidumbre típica de estos sistemas de ±0.13% o mejor. Medidores de flujo, válvulas, bombas, acondicionadores de flujo y otros componentes y accesorios pueden ser calibrados y/o probados en el sistema, instalandolos en cualquiera de las tres secciones de prueba que van desde los 50 mm a 406 mm y además la flexibilidad con que estas secciones podrán ser modificadas permitirá que este sistema se utilice en trabajos de investigación de las características de comportamiento de los elementos mencionados anteriormente a través de sistemas de tubos Pitot y anemometría de hilo caliente. Este sistema puede calibrar virtualmente, todos los tipos de medidores de flujo de presión diferencial, de pulsos, ultrasónicos y másicos. El sistema primario de medición y caracterización de flujo de líquidos se compone principalmente de los siguientes elementos: a) Un sistema de bombeo con capacidad hasta de 11 675 litros por minuto, y una presión de trabajo de 0.75 MPa en la primera etapa. ( La segunda etapa contempla una capacidad de hasta 38 000 litros por minuto ) b) Un sistema de acondicionamiento de flujo, constituido por un cabezal de descarga, acondicionadores de flujo y tubería de acero inoxidable . c) Un sistema de monitoreo y control completamente automatizado, incluida la adquisición de datos de los equipos en estudio, adicionalmente se contará con instrumentos para realizar la caracterización de los patrones de flujo a través de la zona de prueba . d) Un sistema de determinación de flujo compuesto por tanques de almacenamiento, sistemas de medición de tiempo y celdas de carga de alta precisión . e) Sistema de recirculación del fluido entre la cisterna de drenado y el cárcamo de bombeo.

2. Características principales del sistema El arreglo del sistema es representado esquematicamente en la figura 1( y plano 2). El flujo de agua es suministrado a cualquiera de las tres secciones de prueba por el equipo de bombeo, bombas verticales tipo turbina y un múltiple de descarga. La fuente y el sistema de conducción de flujo se dimensionaron en previsión del caudal máximo, por lo que se requirió dotar al sistema de un control que regule el caudal

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en función de las necesidades de las pruebas, este caudal puede ser sólo una fracción de la capacidad máxima de la bomba o un porcentaje mayor a esa capacidad máxima en condiciones normales. Nuestro sistema se dotó de dos formas, complementarias entre sí, de regulación de gasto: a) Control por estrangulación mediante un sistema de válvulas y desvío de flujo utilizando un by-pass ( hacemos notar que si hablamos de energía consumida por el equipo de bombeo, su eficacia es muy baja si funcionará como único elemento de control ) y b) Control de velocidad, mediante un convertidor de frecuencia y regulador de voltaje, que proporcionará un ahorro de energía significativo, ya que no se desperdicia energía para vencer la innecesaria contrapresión, así como ahorro en el costo de arranque de los motores de las bombas. Este elemento nos permitió además, reducir el número de equipos de bombeo. En pocas palabras gastos y presiones serán controlados por válvulas tipo mariposa , dos en cada sección y una instalada en el by-pass en conjunto, con un variador de frecuencia con capacidad máxima de 800 KW Acondicionadores de flujo tipo Mitsubishi (planos 7 y 8) entregarán el flujo sin remolinos y distorsiones al sistema y los casi 40 m de longitud de tubería recta nos permitirán contar con flujo turbulento completamente desarrollado en las zonas de prueba. Solamente un circuito podrá ser utilizado a la vez, escogiendo convenientemente la sección de prueba, el flujo será recolectado por cualquiera de los cuatro sistemas de pesado de acuerdo a la capacidad manejada, las capacidades van desde 1 500 kg hasta 50 000 kg de las plataformas y el sistema electrónico de pesaje que son dispuestos para cada tanque.(plano 6) Medidores tipo turbina serán dispuestos en cada sección de prueba que serán utilizados como patrones de transferencia. Cada medidor tipo turbina será calibrado antes y después de una prueba por el sistema estático de pesado. La incertidumbre asociada con los medidores tipo turbina se estima será de 0.2%. Los tamaños estándar de las diferentes secciones de prueba, los gastos y números de Reynolds que podrán ser alcanzados, se muestran en la tabla No.1, esta tabla, además, incluye los tamaños intermedios de tubería que pueden instalarse.

Tabla No. 1 Tamaños y capacidad de las secciones de prueba

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Sección Diámetro (mm)

Gasto (lpm)

Presión de trabajo P (MPa)

Tubería recta L/φ

Número de Reynolds Re= φv/ν

50 ( 2” )

730

580

3 x 105

100 ( 4” )*

2 919

290

6.1 x 105

150 ( 6” )

6 567

193

9.1 x 105

200 ( 8” )*

11 675

145

1.2 x 10 6

250 ( 10” )

18 242

116

1.5 x 106

300 ( 12” )

26 268

96

2.1 x 106

406 ( 16” )*

46 698

70

2.4 x 106

0.75

* tamaños estándar. v= 6 m/s, ρ= 1000 kg/m3, μ =1.002 x 10−3 Ns/m2 y ν = 1.004 x 10 −6 m2/s La complejidad y diversidad de las instalaciones de conducción de fluidos en la industria, hacen imposible su reproducción en un laboratorio, pero la flexibilidad del sistema nos permitirá simular de alguna manera los circuitos en cuestión. El sistema cuenta con toberas de descarga ( plano 10 y 11) que permiten mandar el flujo a una válvula desviadora en forma de una delgada lámina que evita una excesiva caída de presión y evita el salpicado y la turbulencia del chorro sobre el tanque de pesado. El movimiento de la válvula desviadora de flujo nos permite la colección del líquido en el tanque de pesado y en su movimiento actúa un sensor fotoeléctrico que mide el tiempo para un período de colección. ( plano 12 ) El sistema diseñado para una presión máxima de 1 MPa, permitirá probar elementos que originen grandes pérdidas de presión , así como también evaluar el comportamiento de los medidores de flujo a números de Reynolds predeterminados. El control del sistema y la adquisición de datos será a través de una PC y tarjetas de circuitos analógicos, convertidores de señales , lógica digital, hardware y software, la adquisición y el procesamiento de datos de los diferentes instrumentos, los datos de salida del medidor de flujo bajo prueba, el sistema de pesado, la densidad del agua a las condiciones de prueba y el tiempo de colección de prueba posibilitan al sistema a entregar los resultados requeridos de una calibración, figura 2.

3. Fuentes de error Las principales fuentes de error en la medición del gasto están asociadas con :

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a) La determinación de la masa de agua colectada b) Accionamiento de la válvula desviadora de flujo c) La medición del período de tiempo de colección de flujo d) La medición de la temperatura a las condiciones de flujo del agua y determinación de la densidad. El error sistemático para este sistema se evaluará con pruebas de intercomparación entre el NIST y el CENAM. m = MN/ρT

Gasto másico

donde . Mn = masa neta ρ = densidad del agua T = tiempo Incertidumbre total

Δm/m ≤ 0.13 %

Δm/m ≤ ( [ ΔMn/Mn]2 + [Δρ/ρ]2 + [ΔT/T]2 ) 1/2

a) La determinación de la masa de agua colectada. Uno de los requisitos importantes para determinar el error debido al pesaje de la masa de agua colectada, es llevar a cabo regularmente la calibración de las plataformas y del sistema electrónico de pesado, las masas utilizadas en este ejercicio deberán ser controladas periódicamente, los juegos de pesas requeridos son : a) un juego de pesas de 10 g a 20 kg en acero inoxidable, b) un juego de pesas de 20 kg para las plataformas de pesado de 1500 kg x 20 g , 3 000 kg x 50 g y 6 000 kg x 100 g. Recomendandose que la calibración de las plataformas se lleve a cabo del 10% al 100% de su capacidad. En lo que respecta al sistema electrónico de pesado formado por celdas de carga tipo compresión y con una capacidad máxima de 50 toneladas x 1 kg, se diseño un sistema especial de pesos muertos para su calibración al 10% de su capacidad y luego cubrir todo el intervalo llenando con agua el tanque a diferentes capacidades y utilizando el sistema de pesos muertos. Todos los juegos de pesas serán calibrados contra el laboratorio primario de masas del CENAM. Esta calibración de las plataformas de pesado y de las celdas de carga, sobre las cuales se encuentran los tanques de pesado, debe arrojar una incertidumbre de ± 1 x 10 −3. De un simple análisis de los resultados esperados, es posible calcular el mínimo peso de agua que deberá recolectarse en cada uno de los sistemas durante un período de llenado para asegurar que la incertidumbre en la diferencia de peso es menor que el valor especificado al 95% del nivel de confidencia. Esos pesos se 6

presentan en la tabla No.2 para diferentes incertidumbres junto con los pesos mínimos que deberán ser colectados en la práctica. Tabla No.2 Pesos colectados de agua

Peso de agua colectada ( kg )

Capacidad del sistema ( kg )

Peso mínimo colectado ( kg )

Incertidumbre en %

± 3 x 10−5

± 2.5 x 10−4

± 1 x 10−3

± 5 x 10−3

1 500

1 500

200

50

10

100

3 000

3 000

400

100

20

852

6 000

6 000

800

200

40

3 000

50 000

-

40 000

10 000

2 000

18 927

Nota : el tiempo mínimo de llenado debe de ser mayor o igual a 30 s.

b) Accionamiento de la válvula desviadora de flujo El movimiento de la válvula desviadora de flujo permite que el flujo sea colectado por el tanque de pesado y a la vez accionar el medidor de tiempo que mide el intervalo de la colección de una masa determinada de agua. Este intervalo junto con la masa determinada por pesado antes y después de la colección de el líquido, da el gasto. Los instrumentos utilizados y procedimientos deben recibir una atención cuidadosa para asegurar la exactitud de la medición, figura 3. Es deseable que el movimiento de desvío , corte la lámina de flujo de agua tan rapidamente como sea posible ( 0.1 s o menos ) con el objeto de reducir la posibilidad de un error significativo en el tiempo de llenado. Esto se lleva a cabo por un rápido movimiento de la válvula desviadora a través de una hoja delgada de líquido formada por una tobera de descarga de diseño especial. generalmente, esta hoja de líquido debe de tener una longitud de 15 a 50 veces el ancho de la tobera. También, la caída de presión ΔP a través de la tobera debe ser pequeña ( 20 000 Pa ) para evitar un salpicado excesivo y turbulencia en el chorro producido sobre el tanque de pesado.

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La experiencia de otros laboratorios muestra que para un sistema bien diseñado, el error de cambio para un ciclo de llenado al desviar el flujo puede corresponder a un error de 10 ms. Este error depende de el gasto manejado, la velocidad en sentido tranversal del desviador de flujo a través de la lámina de flujo de agua y de la localización exacta del actuador del sensor de posición con respecto a la salida del líquido de la tobera de descarga.

c) La medición del período de tiempo de colección de flujo En comparación con la dificultad de accionar correctamente en un instante determinado el medidor de tiempo, la medición de el período entre las señales de inicio y final del lapso de colección es relativamente simple. Sin embargo , es esencial poseer un equipo de medición con la menor incertidumbre posible, y un método sencillo para su calibración. El Centro Nacional de Metrología tendrá una señal de tiempo derivada de la frecuencia de oscilación de un reloj de cristal de cuarzo disponible en todos los laboratorios del Centro para este propósito.

d) Densidad y temperatura del agua Errores en la medición de densidad y temperatura del agua tienen una contribución insignificante en la incertidumbre de la medición. La densidad del agua en el cárcamo de bombeo puede ser medida con un densitómetro de resonancia con una incertidumbre dentro de ±0.01 %, la densidad del agua es relativamente insensible a los cambios de temperatura en el intervalo de operación del sistema, y, la temperatura del flujo de agua en la sección de prueba y en los tanques de pesado, debe de medirse con termómetros de resistencia de platino calibrados contra un patrón de cualidades metrológicas superiores. La incertidumbre asociada a ellos será de ± 0.1oC. En aquellas aplicaciones, en las que se requiera de la conversión entre gasto másico y volumétrico, la medición de la densidad del líquido es extremadamente importante. Errores de medición de la densidad deben de estar en el intervalo de 0.002 a 0.1%, dependiendo de la técnica empleada en cada caso particular, de la exactitud de las mediciones de temperatura del agua, bajo condiciones de prueba durante la determinación de la densidad, y de la colección de líquido en el tanque de pesado. 4. Secciones de prueba La calibración de medidores de flujo, bajo condiciones de referencia bien definidas, no es la única condición para realizar mediciones exactas de flujo de líquidos, sino que también es necesario asegurar que en la región de instalación del medidor de

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flujo, la distribución del perfil de velocidades del mismo, es efectivamente, completamente desarrollado, libre de remolinos y pulsaciones y es constante durante un período de colección de flujo. Las señales de salida de los medidores de flujo en cuestión serán normalmente manejados por el sistema de adquisición de datos y se llevarán a cabo extensivas investigaciones del perfil de velocidad con tubos Pitot y anemometría de hilo caliente para llevar a cabo una cuidadosa evaluación de la presencia de remolinos o flujos asimétricos en las secciones de prueba. El perfil de velocidad en todas las secciones de prueba será completamente desarrollado y libre de remolinos. 5. Estudio de factibilidad del proyecto La conveniencia técnico-económica para el establecimiento del sistema, requirió desarrollar las siguientes fases: A) Estudio de mercado B) Costos del sistema primario de calibración y caracterización de flujo de líquidos . C) Determinación del costo de los servicios A) Estudio de mercado. Se consideraron las siguientes aplicaciones: 1) Transferencia (operaciones de compra-venta) de líquidos. - Petróleo y derivados - Gas licuado - Agua 2) Control de procesos y control ambiental . 3) Investigación Industrias como Petróleos Mexicanos (PEMEX), Comisión Federal de Electricidad (CFE), Comisión Nacional del Agua (CNA),la industria química, etc.,el Instituto Mexicano de Tecnología del Agua (IMTA) el Laboratorio de Pruebas y Ensayos de México (LAPEM), la Escuela Superior de Ingeniería Mecánica y Eléctrica (ESIME) del IPN, etc. se tomaron en cuenta para este estudio de mercado. Los principales comentarios de este estudio son: •

La mayoría de los medidores instalados son empleados para medición y control del flujo de (transferencia y proceso en) hidrocarburos y derivados, agua, vapor

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de agua, químicos, en tubería de hasta 200 mm (8"), aunque, existen medidores de mayor tamaño, instalados en la industria . •

PEMEX distribución, CFE y la industria química requieren de servicios de calibración y certificación inmediatos.



Los tipos de medidores de flujo que predominan en el mercado nacional son : 1 Presión diferencial, 2 Tipo turbina, 3 Desplazamiento positivo y 4 Másico .

Todos los usuarios potenciales, manifiestan que se requiere dar coherencia al sistema de medición de flujo. Este sistema servirá como base de la cadena de trazabilidad de las mediciones de flujo en nuestro país. B) Costos del sistema primario de calibración y caracterización de flujo de líquidos. El sistema primario de calibración y caracterización de flujo de líquidos está constituido fundamentalmente por : - Ingeniería de diseño - Obra civil - Cárcamo de bombeo - Cisterna de drenado - Grúa viajera - Sistema de bombeo - Sistema de conducción de flujo - Elementos especiales - tuberías - válvulas - accesorios - Sistema de determinación de flujo - Instrumentación y control - Sistema de pesado

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Tabla de costos Concepto

Costo $

%

Presupuesto obra civil CENAM

(dolares) 85 000

13.02

-Cárcamo de bombeo

16 500

2.53

-Cisterna de drenado

16 500

2.53

-Grúa viajera

30 000

4.59

Sistema de bombeo

125 000

19.14

205 000

31.39

100 000

15.31

75 000

11.48

Presupuesto primera etapa

590 000

90.35

Presupuesto segunda etapa

164 000

Total División

754 000

Ingeniería de diseño Obra civil:

Sistema de conducción del fluido -Elementos especiales -Tubería, Válvulas y Accesorios Sistema de determinación de flujo -Instrumentación y control -Sistema de pesado

Costo relativo - concepto

35 30

Porcent

25 20 15 10 5 0 Ing . d iseñ o

Ob r a Civil

Bom b e o

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Con d . f lujo

De t . f lujo

9.65%

C) Determinación del costo de los servicios. Para determinar los costos de los servicios de calibración se tomó en cuenta: 1) Depreciación del equipo 2) Mantenimiento 3) Consumo de energía y 4) Personal involucrado en el servicio.

Es evidente, que no es posible para el proyectista determinar con anticipación los costos al comienzo del proyecto. Por ello se recurre en un precálculo a valores de proyectos comparables y vale la pena hacer una comparación entre los costos de adquisición y operación. A menudo se prefiere una oferta más económica sin considerar cómo afectan los costos posteriores de puesta en servicio, mantenimiento y consumo de energía. No es nuestra finalidad el efectuar todo un análisis contable de los costos, del establecimiento, mantenimiento y operación del sistema, sino más bien demostrar su viabilidad económica. Los costos fijos considerados en nuestro caso son : a) Amortización de la inversión b) Tasa de interés c) Costos de adquisición d) Costos de mantenimiento Los costos de adquisición resultan de materiales y equipos adquiridos, montaje y puesta en marcha del sistema. Los costos variables a considerar son aquellos derivados del funcionamiento del sistema y básicamente son : a) El consumo de energía b) Los costos de administración.

Los costos fijos fueron calculados de acuerdo al siguiente criterio:

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Kf = ( Kb[ Z + a / 100 ] + Ku ) Qtot N$/m3 donde: Kf = Costos fijos (N$/m3) Kb = Costos totales de adquisición (N$) Z = Tasa de interes anual ( 6% ) a = Tasa de amortización anual (10%) Ku = Costos de mantenimiento anual (N$) Qtot = Gasto total anual ( m3/año) N$ - Nuevos pesos mexicanos Los costos de adquisición y de mantenimiento totales variarán de acuerdo a las dimensiones del diámetro interior de la tubería, trayendo como consecuencia también variaciones de otros factores como la velocidad del fluido, número de Reynolds, en los coeficientes de pérdidas de presión y potencia. En la fórmula anterior se ha supuesto que el gasto permanecerá constante y que lo que variará con el diámetro interior serán los costos de adquisición y mantenimiento. En cuanto al consumo de energía de los motores eléctricos de las bombas, los siguientes factores son determinantes para factibilidad económica del sistema: - La presión de trabajo (Ptot) - Diámetro interior de la tubería (φ ) - El gasto que es función de la velocidad ( Q = f(v) ) -Potencia ( KW )

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Los factores anteriores son importantes pues están relacionados con el consumo de energía y en consecuencia con los costos variables, los cuales serán dererminados por el siguiente criterio : Ke = N b p / Qtot donde: Ke = Costos por consumo de energía (N$/m3) N = Potencia consumida (KW) b = Tiempo de consumo de energía ( h/año ) Qtot = Gasto total ( m3/año ) p = Precio de cada KWh ( N$/KWh ) En este caso se considera también constante el gasto. La potencia consumida es proporcional a los costos por consumo de energía eléctrica. KW en el motor = GPM x H ( ft ) x ρg x 0.746 / 3960 x ηmotor x ηbomba GPM = Gasto en galones por minuto H = Carga total en pies de columna de agua ρg = Densidad relativa ηmotor = Eficiencia del motor eléctrico ηbomba = Eficiencia de la bomba KW = Potencia en KW

Tabla comparativa de costos para servicios de calibración 14

Los medidores de flujo de líquidos podrán ser calibrados mediante el empleo del sistema estático de pesado (patrón primario), o bien mediante el empleo de patrones de trabajo (tipo turbina). La calibración de cada medidor se realiza tomando en consideración 3 valores de flujo, cubriendo la totalidad del intervalo de medición del instrumento. Sin embargo, y de acuerdo con las necesidades del cliente, es posible calibrar los medidores tomando un mayor número de puntos de referencia. De igual forma, es posible realizar instalaciones especiales, a solicitud expresa. La incertidumbre asociada con estos servicios de calibración se estima entre 0,13 y 0,25%. TABLA COMPARATIVA DE COSTOS SERVICIOS DE CALIBRACION.

Intervalo SYMBOL 163 \f "Symbol" 100 mm (diámetro nominal del medidor)

IMGC

NIST

Medidor tipo: Area variable:

Cotizar

Cotizar

N$ 1 800.00 Presión diferencial: N$ 4 500.00 Turbina:

SYMBOL 163 \f "Symbol" 200 mm (diámetro nominal del medidor)

CENAM

PTB Sistema estático de pesado

Medidores tipo turbina

patrón primario

patrón secundario

N$7200.00

N$1605.00

N$3 600.00

Medidor tipo: Presión diferencial:

Cotizar

Cotizar

N$7500.00

N$5140.00

Cotizar

Cotizar

N$8300.00

No disponible

N$5 400.00 Turbina:

SYMBOL 163 \f "Symbol" 400 mm

N$4 500.00

No se orece

(diámetro nominal del medidor) Nota : Los costos de los servicios de calibración ofrecidos por el CENAM en esta

aproximados. IMGC - Istituto di Metrologia Gustavo Colonneti de Italia NIST - National Institute of Standards and Technology de los E.U.A. PTB - Physikalische Technische Bundesanstalt de Alemania

Fases del proyecto

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tabla son

Estudio de factibilidad (Avance 80%) Ingeniería básica (Avance 100%) Financiamiento (Avance del 20%)

Actividades

Ingeniería de detalle Adquisición de equipo y materiales Construcción Instalación Pruebas y arranque del sistema Servicios de calibración y pruebas 92

94

93

95

Tiempo

La obtención y asignación de recursos financieros de acuerdo a este programa, es la fase de definición del proyecto en este momento, ahora se trabaja en los aspectos técnicos administrativos inherentes a este proyecto. El desarrollo de la ingeniería de detalle y la adquisición de equipos y materiales se desarrollará simultáneamente. CONCLUSIONES. 1.- El sistema estático de pesado será el patrón primario para establecer una adecuada cadena de trazabilidad de nuestras mediciones de flujo y con esto proporcionaremos una buena custodia en la transferencia de fluidos en los lugares de mercado, nacional e internacional. 2.- Se requiere proveer a este proyecto de los recursos financieros suficientes para su desarrollo y de esta manera lograr el objetivo planeado.

3.- Se justifica completamente que nuestro país posea este sitema, con base en la necesidad de la industria. 4.- Una vez establecido el sistema, nosotros empezaremos a trabajar en extensivas pruebas que aseguren bajo todos los arreglos posibles un perfil de velocidad completamente desarrollado y que sea temporalmente estable, entonces el CENAM podra establecer una verdadera cadena de trazabilidad en nuestro país y el CENAM podrá ofrecer servicio de calibración de medidores de flujo y participará en los programas de pruebas de intercomparación con el NIST de los E.U.A.

Referencias

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1 The American Society of Mechanical Engineers. Measurement of Liquid Flow in Closed Conduits by Weighing Method. ASME/ ANSI MFC-9M-1988 2 International Standard ISO Measurement of Liquid Flow in Clouse Conduits - Weighing Method. 4185 - 1980. 3 International Standard ISO Measurement of Liquid Flow in Clouse Conduits by the Weighing Method Procedures for Checking Installations 9368-1 Part:1 Static Weighing Systems 4 Notas de apoyo al Curso de Metrología de flujo- Dr George E. Mattingly- México agosto/92. 5 Flow Measurement Engineering Handbook. Richard W. Miller Mc. Graw Hill. 6 Seminario de Hidráulica. Ing. Jose Pérez Jiménez. Ed. IPN - ESIME - Culhuacan.

Para mayores informes, comunicarse con: Ing. Heinz Luchsinger Voegeli División de Flujo y Volumen Centro Nacional de Metrología Apdo. Postal 1-100; Querétaro, Qro.; 76 000 Tels.: (42) 166576, 163309, 153902 Fax: (42) 162626, 153904

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